變壓器噪音與頻率?來源：易維通摘要，今天小編就來說說關于變壓器噪音與頻率?下面更多詳細答案一起來看看吧!

變壓器噪音與頻率

來源：易維通

摘要

變壓器噪聲是由本體結構設計、選型布局、安裝、使用過程中，變壓器本體及冷卻系統産生的不規則、間歇、連續或随機引起的機械噪聲及空氣噪聲總和。變壓器所産生的噪聲廣泛影響住宅小區、商業中心、輕站、機場、廠礦、企業、醫院、學校等場所。

産生原因

具體來說，變壓器噪聲共有三個聲源，一是鐵心，二是繞組，三是冷卻器，即空載、負載和冷卻系統引起噪聲之和。鐵心産生噪聲原因是構成鐵心矽鋼片交變磁場作用下，會發生微小變化即磁緻伸縮，磁緻伸縮使鐵心随勵磁頻率變化做周期性振動，鐵心磁緻伸縮變形和繞組、油箱及磁屏蔽内電磁力所引起。

繞組産生振動原因是電流繞組中産生電磁力，漏磁場也能使結構件産生振動。電磁噪聲産生原因是磁場誘發鐵心疊片沿縱向振動産生噪聲，該振動幅值與鐵心疊片中磁通密度及鐵心材質磁性能有關，而與負載電流關系不大。電磁力(和振動幅值)與電流平方成正比，而發射聲功率與振動幅值平方成正比。

檢測标準

《中華人民共和國環境噪聲污染防治法》第61條規定，受到環境噪聲污染危害的單位和個人，有權要求加害人排除危害；造成損失的，依法賠償損失。

國家《住宅設計規範》中規定：住宅建築中不宜布置鍋爐、變壓器及其它有噪聲振動源等設備用房。如受條件限制需要布置時，應符合現行的建築防火、建築隔聲及相關規範的規定。而《民用建築隔聲設計規範》規定：條件許可時，易将噪聲源設置在地下，但不宜比鄰主題建築或設在主體建築下。如不能避免時，必須采取可靠的隔振、隔聲措施。

在2008年我國環境保護部發布的強制标準《GB 3096-2008 聲環境質量标準》中規定聲環境按區域的使用功能特點和環境質量要求，聲環境功能區分為以下五種類型：

各類聲環境功能區适用表1規定的環境噪聲等效聲級限值。

表1 各類聲環境功能區環境噪聲等效聲級限值

各類聲環境功能區夜間突發噪聲，其最大聲級超過環境噪聲限值的幅度不得高于15dB（A）。

另外，環保部于2008年10月1日實施的《GB22337-2008 社會生活環境噪聲排放标準》中對室内噪聲排放限值做了更嚴格的規定，其中對結構傳播噪聲的規定如下：

在社會生活噪聲排放源位于噪聲敏感建築物内情況下，噪聲通過建築物結構傳播至噪聲敏感建築物室内時，噪聲敏感建築物室内等效聲級不得超過規定的限值。

對于在噪聲測量期間發生非穩态噪聲（如電梯噪聲、水泵噪聲）的情況，最大聲級超過限值的幅度不得高于10dB（A）。

除了環保部的兩個關于噪聲排放的标準外，建設部2006年3月1日施行的強制标準《GB 50368-2005住宅建築規範》中對住宅噪聲和隔聲有如下規定：

住宅應在平面布置和建築構造上采取防噪聲措施。卧室、起居室在關窗狀态下的白天允許噪聲級為50dB(A聲級)，夜間允許噪聲級為40dB(A聲級)。電梯不應與卧室、起居室緊鄰布置。受條件限制需要緊鄰布置時，必須采取有效的隔聲和減振措施。管道井、水泵房、變壓器房、風機房應采取有效的隔聲措施，水泵、變壓器、風機應采取減振措施。

另外，中國城鄉建設環境保護部發布的《GBJ 118-1988 民用建築隔聲設計規範》中3.1.1條規定住宅内卧室、書房與起居室的允許噪聲級應該符合規範的限值。

既然有了這麼多的國家标準對變壓器噪聲進行規範，為什麼我們生活周圍還是經常發生業主與開發商間有關變壓器噪聲糾紛的事情呢？其中很大一部分原因應該歸結于建築驗收的不完善。我們可以從建築驗收備案裡面發現，很多建築的驗收證明驗收的隻是施工部分，一些驗收證明的備注裡面明确說明供水供電不在驗收之列。正是因為建築施工和驗收中存在某些不規範、不完善的地方，才會引起交房後的變壓器噪聲糾紛。

在英國标準 BS 661(與聲學有關的名詞術語)中，已經用标準定義對噪聲的主觀性進行了強調。即對于噪聲的接收者而言，噪聲是令人生厭的。因此，可以容易理解為什麼人們在舞會上感到音樂和喧鬧是一種享受，而當人想入睡時，即使同樣的聲音也會感到是一種幹擾和煩惱。變壓器噪聲不僅是連續的，而且絕大部分是屬于中等音頻，對人的聽覺危害是最小的，不存在固有的有害性，這意味着變壓器噪聲引起人們的煩惱程度大概與變壓器的視在音量有關，解決這一問題的最好辦法是确定各種型式和規格的變壓器所發出的視在響度。

解決方法

運行中變壓器的噪聲通常是指變壓器的本體噪聲和冷卻裝置噪聲合成的噪聲。因此，為了降低變壓器的噪聲，也應從這兩個方面來采取有效的技術措施。目前，國内變壓器噪聲檢測機構有清華大學建築物理實驗室。

一方面，對變壓器的本體噪聲，可通過減小鐵心的振動和降低噪聲的發散能力來控制；也可通過減振及隔聲、吸聲等措施，使噪聲在傳播途徑中得以衰減。

另一方面，對冷卻系統的噪聲加以控制，使其噪聲接近或低于本體噪聲水平，也能有效降低變壓器噪聲。

一 降低變壓器本體噪聲

1. 鐵心采取的技術措施

選用磁緻伸縮ε小的優質矽鋼片優質矽鋼片提高了結晶方位的完整度，特殊塗層增加了其抗張力，從而降低了其磁緻伸縮ε。在磁通密度為1.5T時，高晶粒取向矽鋼片的磁緻伸縮ε隻有一般矽鋼片的60%。因此，在相同磁密下，優質矽鋼片的磁緻伸縮ε較小，産生的振動也相應較小，噪聲可降低2~4dB(A)。

降低鐵心的磁通密度B 鐵心的額定工作磁密B通常取決于噪聲及空載損耗的要求值。試驗結果表明，額定磁密B在1.5~1.8T範圍内，磁密每降低0.1T，鐵心的噪聲可降低2~3dB(A)。磁密變化引起的噪聲變化量ΔLpa可由以下公式确定：

1. 式中：

   B1、B2——分别為變化前後的工作磁密 （T）

   GFe2、GFe1——對應B1、B2的鐵心重量 （kg）

   應注意的是，磁密的降低不僅導緻變壓器體積和重量的增加，使經濟指标變差，而且會使噪聲發射的表面積增大，從而導緻變壓器的聲功率級增大。

   采用全斜交錯接縫的鐵心結構在傳統的心柱和鐵轭交錯接縫結構中，磁力線在接縫處橫向穿越附近的矽鋼片，會産生渦流和磁飽和，導緻噪聲和空載損耗增大。而采用全斜交錯接縫，保證了心柱和鐵轭搭接，減小了磁通畸變，保證了鐵心整體機械強度。實踐證明，當磁密為1.7T時，鐵心采用全斜交錯接縫噪聲能降低3~5dB(A)。

   增大鐵轭面積以減少鐵轭中的磁通密度由于變壓器心柱産生的噪聲能通過線圈和圍屏得到有效的衰減，因此，本體噪聲大部分來源于鐵轭的振動。在變壓器設計時，應保證每級鐵轭與心柱的片寬比應與它們截面積之比完全相同。這樣才能避免磁通由心柱進入鐵轭時，由于産生垂直矽鋼片表面的漏磁通而引起的噪聲增大。

   增加鐵心接縫有試驗表明，當變壓器鐵心由兩級接縫變為三級接縫時，其噪聲可降低3~6dB(A)。這是因為在兩級接縫中，對應的兩個接縫間隙隻跨越一層疊片，而三級接縫則跨越兩層疊片，通過每層跨接疊片末端處的磁密降低，故而導緻噪聲降低。

   控制鐵心夾緊力有資料表明，當鐵心夾緊力在壓強為0.08~0.12Mpa時，變壓器噪聲最低。在鐵心制造過程中可通過力矩扳手合理控制夾緊力；同時也可在心柱級間放置絕緣棒，使心柱綁紮受力均勻，防止因鐵心受力不均勻而導緻磁緻伸縮ε增大。使用以上措施，能降低本體噪聲3~6dB(A)。

   采用先進的加工工藝磁緻伸縮ε對應力極為敏感。在相同磁密條件下，有較大應力的矽鋼片與應力較小的矽鋼片相比，ε随應力的增加而急劇增大。因此，采用先進、合理的加工措施如：采用自動化的橫、豎剪切線，控制矽鋼片堆放高度，不疊上鐵轭，對油道和夾件絕緣等使用的紙闆進行預壓密化處理等措施都可減少矽鋼片的應力增加，從而降低變壓器噪聲。

   在鐵心墊腳與箱底之間放置減振橡膠如前所述，鐵心的磁緻伸縮振動分别是通過墊腳和絕緣油這兩條途徑傳給油箱的。在鐵心墊腳與箱底之間放置減振橡膠，能使器身與油箱間的剛性接觸變為彈性接觸。從而，阻斷部分振動的傳遞，減小本體噪聲。

2. 油箱采取的技術措施

增加箱壁強度，減小箱壁振幅 為減小箱壁振幅，必須增加油箱整體的剛性。為此，可适當增加箱壁厚度或合理布置加強筋，控制筋間距。同時，輔以合理的焊接工藝，減小箱壁焊接變形，減少制造過程中的殘留應力。這樣，就能提高箱壁強度，減小箱壁振幅，降低噪聲。

增加油箱阻尼 可在油箱内壁設置橡膠闆。對有磁屏蔽的變壓器，可将橡膠闆放置在箱壁與磁屏蔽之間。在加強筋間焊接普通工業鋼闆網，網上塗刷2-3mm厚的阻尼材料，這樣既不影響箱壁散熱，又減小了箱壁的振動，降低了噪聲。

在油箱底部與基礎間設置減振器 在油箱底部與基礎間設置減振器，避免箱底與基礎間的剛性連接，使振動通過減振器發生衰減，以達到降低噪聲的目的。通常采用的是橡膠減振器和彈簧膠減振器。

二 加隔聲層降低噪聲

油箱結構，分為組合式與高效式兩種。組合式為：可油箱外部結構情況将隔音闆做成若幹件，鋼闆内放吸音材料。吸音材料有：岩棉、玻璃纖維等。隔音壁能把變壓器本體發射部分噪聲反射回去；當噪聲穿過隔聲壁時，也能被吸收一些，起到降低噪聲作用。

單件隔音闆用螺栓分别固定油箱加強鐵上，采用這種隔音闆可降低噪聲10-15dB(A)。也可采用高效隔音闆，放兩個加強鐵之間，薄彈簧鋼闆固定。框形附加重物調整高效隔音闆振動特性，使它振幅明顯低于加強鐵振幅，有效屏蔽住變壓器本體發出噪聲，可降低噪聲5-10dB(A)。

三 有源抵銷消聲法

采用消聲法降低噪聲。即變壓器lm以内放置若幹個噪聲發聲器，使它們發出噪聲與變壓器發出噪聲互相抵消。它原理是首先把變壓器噪聲信号轉變為電信号，然後放大激勵噪聲發聲器，使各噪聲發出來噪聲，振幅相等，相位相反，使變壓器噪聲受到破壞性幹擾，可降低噪聲15dB(A)左右。

四 降低冷卻系統噪聲

采用合理的冷卻方式在滿足設計要求的前提下，在低噪聲變壓器的設計中，應選用自冷片式散熱器替代風冷散熱器或強油循環風冷卻器，這從根本上杜絕了冷卻器的噪聲源，能有效降低噪聲8~15dB(A)。

選用低噪聲的冷卻裝置在冷卻裝置的選用過程中，應選用低噪聲的冷卻裝置。用多台流量适中的新型低噪聲風扇替代大流量高噪聲風扇具有以下優點：第一，風扇布置均勻，能提供均勻冷卻；第二，一組風扇出現故障，其餘風扇仍能正常運行，提高了冷卻系統的可靠性；第三，在總的冷卻風量不變的前提下，其電機功率僅為大流量風扇的70%~75%，噪聲降低了2~3dB(A)。

采用減振裝置 變壓器本體的噪聲通過箱壁和油引起冷卻裝置的振動，采用以下措施能有效控制其振動。第一，在油箱與散熱器之間采用防振頭。防振頭可由耐腐蝕的防振橡膠或不鏽鋼制作。試驗結果表明，防振頭通常能使自冷片式散熱器的振動噪聲降低5~8dB(A)。第二，對于側吹或底吹片式散熱器冷卻方式，為避免風扇加劇冷卻系統的振動，風扇支架不能直接固定在散熱器上，而應固定在箱壁上，并應設置減振橡膠墊。第三，冷卻系統和本體分别安裝的變壓器，風扇應固定在專用基礎上。

五 其它方法

設計低空載噪聲變壓器時，盡量采用自冷式，這樣可去除風扇和油泵噪聲疊加。當容量難以滿足需要時，滿足大容量變壓器散熱，盡量選用低噪聲潛油泵和低轉數風扇冷卻器。采用低速風扇，能使自冷變壓器容量提高33%，噪聲達到69dB(A)。具體情況，也可采用雙速風扇。負荷較小時開動低速風扇，噪聲可相應降低；負荷較大時開動高速風扇，能使自冷變壓器容量提高67%，但此時噪聲較大，達到75dB(A)。

室内布置變壓器時，應考慮由噪聲牆面反射時可能導緻噪聲增加。該增值是變壓器表面積與變壓器室表面積之比函數，并與牆面和天花闆吸聲系數有關。采用礦渣棉或類似材料對牆面塗覆處理，可增加吸聲系數，使噪聲明顯降低。

來源：易維通

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