20米高滿堂支撐支模架專項施工方案。該方案屬于超過一定規模的危大工程，必須由總包方組織專家進行評審，總監理工程師簽章批複後方可實施。

垃圾庫6.96米~27米高上部結構模闆支撐架專項施工方案

一、編制目的

為加強施工過程控制，使相關人員了解其施工内容、作業流程、技術方案、質量标準及要求、安全文明施工及環境保護措施等，特編制本方案，用于指導垃圾庫上部結構模闆支撐架施工作業。

二、适用範圍

本方案僅适用于****項目垃圾庫北側6.96m～27.26m層結構模闆支撐架的搭設及拆除施工。

三、編制依據

《垃圾庫結構施工圖》 N400901S-T5303

《建築施工手冊》 （第四版）

《建築施工扣件式鋼管模闆支架技術規程》 （浙江大學）

《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》 JGJ 130－2011

《電力建設施工質量驗收及評價規程》（DL/T 5210.1-2012） 第1部分：土建工程

《建設标準強制性條文（電力工程部分）》 （2011版）

《電力建設安全工作規程》 DL5009.1-2014

《建築工程施工質量驗收統一标準》 GB50300-2013

《鋼管腳手架扣件》 GB15831-2006

《建築施工高處作業安全技術規範》 JGJ80-2011

其他相關技術規範和标準。

四、作業項目概述

****項目垃圾庫位于14-20軸，A-S軸之間。垃圾池位于15-19軸交B-R軸之間，北側框架結構分别位于U軸-A軸交14軸-15軸之間。其中北側共有三層框架結構，分别為6.96m層、17.26m（17.96m）層及27.26m層。17.26m（17.96m）層及27.26m層結構滿堂腳手架搭設高度超過8m，屬于超過一定規模的危險性較大的施工作業。17.26m（17.96m）層框架最大梁高1.2m，寬0.4m，樓層闆厚15cm，其中D-E軸、H-J軸、M-N軸、Q-R軸間部分安裝設備基礎區域闆厚41cm。27.26m層最大梁高1.2m，寬0.4m，樓層闆厚均為15cm。27.26m層Q-N軸、M-K軸、H-F軸、D-B軸設雙梁及梁間闆，梁高1m，寬0.4m，梁間闆厚15cm。該層模闆支撐架需從零米開始滿堂搭設。

五、作業準備

5.1 技術準備

熟悉垃圾庫基礎施工圖及結構施工圖并制訂施工方案。

做好進場原材料複試、報驗工作。

根據施工方案及現場實際情況向作業人員進行施工前安全技術交底。

5.2 現場準備

施工道路暢通、平整，便于施工車輛、設備、人員通行。

腳手架搭設位置經驗收合格。

腳手管、扣件、腳手闆均到現場并驗收合格。

施工人員安全用品配置齊全，現場安全設施齊全并合格有效。

5.3 資源準備

5.3.2施工機械、工器具配備：

5.3.3材料準備

鋼管選用現行國家标準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3号普通鋼管。質量應符合現行國家标準《碳素結構鋼》（GB/T700）Q235-A級鋼要求，并報驗合格。鋼管尺寸選用Ø48×3.0mm，表面鏽蝕深度≤0.50mm，各種杆件彎曲變形L≤1.5m，杆件端部≤5mm，立杆鋼管彎曲變形當3m<L≤4m≤12mm，4m<L≤6.5m≤20mm；水平杆、斜杆的鋼管彎曲變形L≤6.5m≤30mm，鋼管上嚴禁打孔。扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質符合現行國家标準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用。灑落在腳手管上的的混凝土應及時清楚并塗刷油漆。部分塗刷不到位及存在微小變形的鋼管應采用鋼管調直機調直并均勻塗刷油漆。螺栓擰緊力矩不應小于40N·m且不應大于60N·m，不得發生破壞。出現滑絲的螺栓應更換，連接件的材質亦應符合現行國家标準《碳素結構鋼》（GBT700）中Q235-A級鋼的規定。應施工進度需要，腳手管及扣件實際需求量随時調整。

5.3.4 施工機具準備

組織好施工機具按計劃及時進場，進場前所有機械設備已經檢修并已報審批複，保證進場後性能完好，能正常使用。

5.3.5 技術準備

技術管理人員認真熟悉現有圖紙，會審圖紙。編制有針對性的施工技術措施，進行施工技術安排，提出腳手管及扣件需用計劃。對作業班組進行圖紙交底及技術交底。

六、 作業條件

6.1 臨時用水、用電

保證現場的用水、用電的線路暢通，各種機械設備運行完好。

6.2 搭設所需的各種材料，例如腳手管、扣件、腳手闆等材料已進場并由質量檢驗部門進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的杆配件。

6.3 架子工必須有上崗證，無證人員禁止搭設腳手架，嚴禁酒後作業，牢記防高空墜落、防滑；操作前必須栓好安全帶。上崗前應進行一次身體健康狀态檢查，高血壓、心髒病患者不得從事高處作業，配備必需的安全防護用品，監督檢查符合條件後方能進行操作。

6.4 腳手架搭設前，必須先刷好規定顔色（橙色）的油漆，其厚度、顔色要均勻，不漏刷、過刷。

6.5 清除搭設場地雜物，并使排水暢通。

6.6 腳手架搭設前，先對搭設區域地面進行夯實，表面鋪築10cm厚碎石。其中，支撐27.26m層框架梁區域碎石表面采用10cm厚C15素混凝土進行硬化處理。

七、作業順序

滿堂腳手架

土方分層回填→石子鋪築→混凝土墊層澆築→搭設準備→鋪墊腳手闆→立杆定位→→擺入縱向掃地杆→逐根樹立杆（随即與縱向掃地杆扣緊）→安放橫向掃地杆（與立杆或縱向掃地杆扣緊）→安裝第一步縱向水平杆和橫向水平杆→安裝第二步縱向水平杆和橫向水平杆→安裝第三、四步縱向和橫向水平杆→依次連接連牆杆→安裝橫向斜撐→接立杆→加設剪刀撐→安裝護身欄杆（踢腳闆）

八、 作業方法

8.1作業概述

垃圾庫北側17.26m層滿堂腳手架支撐在6.96m層頂闆上，同時作為北側牆闆施工操作腳手架使用。滿堂腳手架先搭設至12m，待牆闆澆築至11.96m後再整體向上搭設。架體南側與牆闆間采用剛性連接，即沿北側牆闆兩步兩跨預埋連接螺栓，螺栓與腳手架小橫杆連接。與柱連接時采用腳手管作環箍，扣件連接（見附圖）。連接連牆件的混凝土強度等級不得小于設計要求的75%。腳手架立杆縱橫間距均為80cm，高度超過80cm的梁底沿長度方向加設支撐杆，間距同立杆。水平杆步距均按1.5m布置，剪刀撐沿所有梁兩側長度方向整個跨度及高度範圍内連續設置，搭接長度不小于1m。27.26m層結構滿堂腳手架支撐在17.26m層平台闆上，立杆間距、水平杆步距及剪刀撐、連牆件搭設方式同17.26m層。17.26m層平台闆上，位于B-D軸、F-H軸、K-M軸、N-Q軸、N-Q軸部分區域樓層闆與次梁支撐架需從6.96m層搭設，高度為21m，B-D軸、F-H軸、K-M軸、N-Q軸、N-Q軸交14軸框架雙梁與梁間闆模闆支撐架需從零米開始搭設，高度達到27m。零米層腳手架搭設區域地基采用40cm厚建築垃圾換填，表面鋪築10cm厚碎石并澆築10cm厚C15素混凝土。該區域各樓層滿堂腳手架作為整體與垃圾牆闆連接使用，待27.26m層施工完成後才由下往上分别拆除各樓層模闆支撐架。各樓層洞口采用20A工字鋼加固用于支撐腳手架，工字鋼焊接在預先埋設的埋件上。滿堂腳手架禁止與外側雙排架連接，雙排架應單位與框架柱采用剛性連接。從零米搭設的架體地基必須夯實鋪設碎石并做硬化處理，腳手架搭設前按規範要求滿鋪腳手闆。

8.1.1 6.96m-17.26m結構施工順序

滿堂腳手架搭設至12m →澆築11.96m層牆闆混凝土→滿堂腳手架搭設至15m →澆築14.96m層牆闆及結構混凝土→滿堂腳手架搭設至17.26m→澆築17.26m層牆闆及結構混凝土

8.1.2 17.26m-27.26m結構施工順序

滿堂腳手架搭設至22m →澆築22.46m層牆闆及結構混凝土→滿堂腳手架搭設至27.26m→ 澆築27.26m層牆闆及結構混凝土

8.2 腳手架搭設标準及要求

8.2.1原材料

必須對進場的腳手管及扣件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的杆、配件。 按腳手架布置圖标定立杆位置。腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定進行

8.2.2各受力杆件布置方式

掃地杆：在腳手架立杆底端之上200mm處橫向設置掃地杆，掃地杆采用直角扣件與立杆進行連接，在緊靠縱向掃地杆上部設置縱向掃地杆同樣采用直角扣件與立杆連接牢固。

立杆：第一道立杆搭設時應每隔6跨設置一道抛撐，直至腳手架體搭設穩定後方可拆除。相鄰立杆的接頭位置應錯開布置在不同的步距内，對接扣件錯開距離應大于500mm。立杆與大橫杆必須用十字扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立杆垂直度偏差不應大于100mm。

縱向水平杆：縱向水平杆的接長位置應錯開布置在不同的立杆縱距中，不同步不同跨水平杆接頭應錯開不小于500mm，各接頭至最近主節點不宜大于縱距的1/3。腳手架的立杆與大橫杆交點處必須設置小橫杆，并緊固在大橫杆上。相鄰步架的大橫杆應錯開；大橫杆應布置在立杆的裡側。腳手管結紮處的端頭伸出長度為100mm。

橫向水平杆：主接點處必須設置一根橫向水平杆，用直角扣件連接禁止拆除，主節點處兩個直角扣件間距不應大于150mm。貼近立杆布置，搭于大橫杆之上并用直角扣件與立杆扣緊，在相鄰立杆之間據腳手闆鋪設需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架構件的小橫杆。

剪刀撐：腳手架外側剪刀撐的斜杆與水平面夾角為50°，其水平投影寬度應不小于4跨和不大于5跨，斜杆與架體間須有可靠的連接。剪刀撐應沿架高、架長連續布置，上人斜步道剪刀撐為三面布置。剪刀撐的斜杆兩端用旋轉扣件與腳手架的立杆或大橫杆扣緊外，在其中間應增加2～4個扣緊點。剪刀撐、橫向支撐應随立杆、大、小橫杆同步搭設。搭接處不得小于1m并用3個旋轉扣件連接。剪刀撐斜杆應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平杆的伸出端或立杆上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。

連牆杆：按兩步兩跨，即3m×3.6 m留設A12螺杆，牆闆兩側相應位置水平杆端部焊接5cm×8cm×1cm鋼闆，鋼闆上預留2個A12螺栓孔。螺杆穿入鋼闆采用螺母連接。

腳手闆、護欄與擋腳闆：在施工作業層上滿鋪腳手闆，腳手闆應鋪平、鋪穩，腳手闆兩端用鉛絲綁紮。當腳手闆搭接鋪設時，其搭接長度不應小于200mm，并在搭接闆中部設置橫杆進行支撐。鋪闆時嚴禁出現探頭闆出支承橫杆250mm以上未作固定現象。

扣件的使用要求：固定橫、總向水平杆、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心點的距離不應大于150mm，對接扣件的開口朝上或朝内。

8.2.3立杆接長各層各步接頭必須采用對接扣件連接。

對接應符合下列規定：

立杆上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立杆的接頭不應設置在同步内，同步内隔一根立杆的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；

模闆支撐架整體穩定性驗算（計算方法見附件計算書）

8.4 腳手架拆除

8.4.1 排架拆除應自上而下、後搭設的先拆、先搭設的後拆、現拆非承重架、後拆承重架的順序進行。

8.4.2 腳手架拆除之前，劃定危險作業範圍，并進行圍圈，設監護人員。

8.4.3 統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。

8.4.4 所有連柱件應随腳手架逐層拆除，嚴禁先将連柱件整層或數層拆除後再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連柱件加固。

8.4.5 拆除作業中應随時注意作業位置可靠和挂牢安全帶。

8.4.6 各種材料、配件必須及時分段通過料箱集中運至地面，嚴禁抛扔。

8.4.7 運至地面的材料、配件應及時檢查整修與保養，并按照品種、規格随時堆放整齊，統一運回準備區。

九、質量标準及注意事項

9.1 腳手架搭設完畢後，由項目部三級質量驗收後報送監理部驗收，對驗收中出現的一些問題立即進行整改。當驗收合格，責任人簽字後，方可進行投入使用。主要檢查是：杆件的設置和連接，連牆件、支撐、門洞桁架等構造是否符合要求；地基是否積水，墊闆是否松動，立杆是否懸空；扣件是否符合要求；安全措施是否符合要求；立杆的沉降與垂直差是否符合規範要求；是否超載；每搭設5步架後，遇有六級大風後，停用超過一個月等，均應履行檢查驗收手續。腳手架要保證縱成線、橫成方、立杆杆身垂直。搭接交替錯開，縱向水平杆平直，橫向水平杆平齊，立杆間距、步距、縱距、橫距等均符合規範要求。架子剪刀撐連續設置綁牢，架子與建築物連接牢固，保持架子整體牢固、穩定、安全、适用、美觀。

9.2 凡是杆件、扣件或綁紮材料，嚴重損壞的要立即更換。

9.3 凡是杆件變形、歪斜，扣件和綁紮材料松動的要校直、緊固。

9.4 維修加固的材料，應與原架子上的材料的規格相同，嚴格禁止鋼和竹、木混用或局部替代。

9.5 嚴格按架子工安全操作規程操作，腳手架在使用過程中的均布荷載不得超載，嚴禁懸挂起重設備。

9.6扣件：架體搭設完畢後應用力矩扳手進行檢查，具體要求見下表。節點應有可靠的連接，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到40～65N﹒m。

9.7 手架立杆的垂直度偏差驗收分層分區域執行JGJ130-2011規範中内容，最終驗收垂直度不大于±100mm。

9.8 縱向橫杆的水平偏差：一根杆的兩端應不得大于±20mm，同跨内兩根縱向水平杆高差不應大于±10mm。

9.9 必須高度重視各種的構造措施：剪刀撐、拉結點等均應按照要求設置。

9.10搭設完畢的腳手架上的鋼管、扣件、腳手闆和連接點等不得随便拆除。施工中必要的時候，必須經過負責人同意，并且采取有效措施，工序完成後，立即恢複。

9.11腳手架使用前，應該由工地的負責人組織檢查驗收，驗收合格後并填寫交驗單後方才可以使用。在施工過程中應該有專業管理、檢查和保修，并且定期進行沉降觀察，發現異常應該及時采取加固措施。

9.12搭設完畢的腳手架上的鋼管、扣件、腳手闆和連接點等不得随便拆除。施工中必要的時候，必須經過負責人同意，并且采取有效措施，工序完成後，立即恢複。

9.13 腳手架搭設應該高于建築物頂端或者操作面一點五米以上，并且加設圍護。

9.14 工作人員搭建和高空作業的時候必須系有安全帶，工作區域周邊請安裝安全網，防止重物墜落，砸傷他人。

9.15腳手架的構件、配件在運輸、保管過程中嚴禁嚴重摔、撞；搭橋、拆裝時，嚴禁從高處抛下，拆卸時應該從上向下按照順序操作。

9.16 使用過程中應該注意安全，嚴禁在腳手架上嬉笑打鬧，不要讓意外發生。

9.17 腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格後，方允許投入使用或繼續使用。

9.18 腳手架搭設必須嚴格按照《建築施工扣件式腳手架安全技術規範》進行施工。

十、 安全管理、文明施工及環境保護：

10.1 安全管理

10.1.1施工布置必須符合《安全文明施工實施規劃》的要求，并在開工前進行安全環境檢查。

10.1.2所有參加作業的施工人員必須經體格檢查，凡有不适應高處作業的病症嚴禁進行高空作業。

10.1.3所有施工人員施工前必須經過三級安全教育培訓考試合格，技術人員在施工前進行安全交底，參加交底人員應在交底上簽字。

10.1.4操作人員必須持證上崗，定期進行體檢，合格者方可持證上崗。高血壓、心髒病患者不允許上崗。

10.1.5嚴禁酒後上崗作業。遇有惡劣天氣，不得進行腳手架搭設操作，大雨過後，要對腳手架進行全面檢查、保修。

10.1.6腳手架上施工作業時不允許随手抛擲物品，對施工用扣件等應及時檢查、整修和保養，并按品種規格随時堆碼、存放。

10.1.7腳手闆應滿鋪，不應有空隙和探頭闆，在架子轉角處，腳手闆應交錯搭接，腳手闆應鋪設平穩并綁紮牢固

10.1.8在架子上翻腳手闆時，應有兩人從裡向外按順序進行，工作時必須挂好安全帶，下方應設安全網。

10.1.9作業人員必須戴好安全帽、系好安全帶，安全帶應挂在牢固可靠處，施工人員應衣着靈便，衣袖、褲腳應紮緊、穿軟底鞋。

10.1.10搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒标志，并派專人看護，嚴禁非操作人員入内。

10.1.11在指定地點搭設人員上下通道。

10.1.12登高作業使用的工器具須挂安全尾繩，材料須采取可靠的防墜落措施。

10.1.13起重作業應按照技術措施或作業方案進行施工，起重工器具的安全系數應能 滿足規定要求。

10.1.14施工現場使用國家标準規定的起重指揮信号，使用對講機指揮的機械其對講機應使用指定的頻率與頻道。

10.1.15起吊前對索具及吊點進行嚴格檢查，保證吊裝索具及吊點的安全可靠。

10.1.16起重作業要嚴格執行“十不吊”。起重鋼絲繩在棱角處采取可靠的保護措施，千斤繩不得打扭、絞使用。

10.1.17現場使用的施工機械設備和運輸工具都将建立一機一檔和設備保管主人制度，記錄使用、修理、維護和故障情況，每年建立大修保養制度，對性能及安全不适宜工程施工的施工機械設備和運輸工具堅決調離本工程，以确保使用工況良好。

10.2

安全風險分析：

10.3 文明施工

10.3.1 施工中所用的腳手管、扣件、腳手闆等周轉性材料必須分類擺放，挂牌使用。

10.3.2 施工現場做到“一日一清、一日一淨”,定期實行文明施工大檢查, 并做到 “ 工完,料盡,場地清”。

10.4 環境因素分析：

10.5 作業安全要求及注意事項

10.5.1施工前應進行安全技術交底并簽字。未參加交底簽字人員不得進入施工現場作業。

10.5.2 進入施工現場必須正确佩戴安全帽，嚴禁酒後進入施工現場，嚴禁在施工現場打鬧，作業時必須正确使用安全帶，且将安全帶挂在上方牢固可靠處。

10.5.3 高空作業人員須體檢合格，持證上崗。特殊工種須經考試合格并持有效特殊工種證件方可上崗。

10.5.4 施工前先進行檢查，是否有影響安全的問題存在，在排除和解決問題後方可進行施工。在作業過程中發現有不安全的情況時，應立即停止施工。

10.5.5高處作業人員應衣着靈便、穿軟底鞋，作業人員應經排架檢查安全可靠後，才可施工。

10.5.6遇六級及六級以上的大風或雨雪等惡劣天氣時，應停止高處腳手架的搭、拆工作。雪後需清理掉架體上積雪并經檢查後放可進行腳手架搭、拆作業。

10.5.7 非專業工種人員不得搭、拆腳手架。搭設腳手架時作業人員應挂好安全帶，梯杆、撐杆作業人員應密切配合。施工區周圍應設圍欄或警告标志，并由專人值班，嚴禁無關人員入内。

10.5.8 嚴禁夜間搭設拆除腳手架，高處作業人員嚴禁抛接物體，施工及行走過程中随時進行自我安全保護，上下腳手架走斜道，不得在立杆及橫杆攀爬。

10.5.9 發生交叉吊裝作業時，其警戒範圍内暫停下方腳手架搭拆作業。

十一、應急預案

應急人員部門、崗位及

11.1發生事故，現場人員立即向項目經理有關人員報告，項目經理啟動現場應急系統，依照安全技術措施，一方面組織人員排除險情，以預防事故的再次發生；一方對受傷者進行現場必要的救治，同時撥打120送醫院搶救；

11.2 項目部按照報告程序逐級報告，施工現場應急救援各個小組按照各自職責開展救援工作；協助公司事故調查組，對事故展開調查。

11.3觸電事故應急救援措施

觸電事故主要有三類，施工碰觸電，工地随意拖拉電線，現場照明不使用安全電壓；最早發現觸電者，大聲呼叫，電工迅速拉閘斷電，然後邊向項目經理及有關人員報告，邊用木棒、木闆等不導電的材料将觸電人與接觸電線、電器部位分離開，将觸電者擡到平整的場地，現場營救人員按照有關救護知識立即進行救護，同時撥打120送醫院搶救，項目經理按照報告程序逐級報告，并協助公司事故調查。

11.4 物體打擊事故應急救援措施

不戴安全帽在發生的物體打擊事故中，占事故總數的90%，所以進入施工現場必須戴安全帽是首選安全措施；當發生物體打擊事故，最早發現者立即報告項目經理，項目經理組織營救小組人員迅速對傷者進行緊急清理包紮止血，同時撥打120或直接送醫院搶救，項目經理按照程序逐級上報，并協助公司事故調查。

11.5 機械傷害事故應急救援措施

當發生機械傷害事故，如受傷者自己能夠呼救，首先大聲呼叫電工迅速拉閘斷電；如受傷嚴重已不能呼救，最早發現者大聲呼叫電工拉閘斷電；并向項目經理及有關人員報告。撥打120急救中心，組織營救小組将傷者擡到平整的場地進行必要的救治，如發現傷者有斷指、斷腿等，應用醫用紗布将其包好，随同傷員一起送到醫院救治。項目經理按照程序逐級上報，并協助公司事故調查。

11.6 高處墜落事故應急救援措施

當發生高處墜落事故，最早發現者立即報告項目經理，項目經理立即組織救援小組對傷者進行施救，如有骨折應注意對骨折部位的保護，使用木闆平擡，避免因不正确的擡運，使骨折部位造成二次傷害，同時撥打120或直接送醫院搶救，項目經理按程序逐級上報，并協助公司事故調查。

11.7 火災事故應急救援措施

當發現有火險發生時，項目經理立即組織救援小組，指揮現場滅火并及時撥打119火警，講清火險發生的地點，火勢情況，施工現場地址、并派人到工地大門口，街道交叉路口等候消防車的到來。

11.8 支撐架搭設與拆除過程中，對于應急預案的落實情況進行實時跟蹤檢查。

十二、強制性條文

12.1支撐架工程執行規範

按《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》JGJ130-2011要求執行

可調托撐受壓承載力設計值不應小于40kN，支托闆厚不應小于5mm。

主節點處必須設置一根橫向水平杆，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。

支撐架立杆基礎不在同一高度上時，必須将高處的縱向掃地杆向低處延長兩跨與立杆固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立杆軸線到邊坡的距離不應小于500mm。

滿堂支撐架立杆接長除頂層頂步外，其餘各層各步接頭必須采用對接扣件連接。

12.2 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 JGJ130-2001

鋼管上嚴禁打孔；

鋼管上嚴禁打孔當支撐架搭設尺寸中的步距、立杆縱距、立杆橫距和連牆件間距有變化時，除計算底層立杆段外，還必須對出現最大步距或最大立杆縱距、立杆橫距、連牆件間距等部位的立杆段進行驗算；

主節點處必須設置一根橫向水平杆，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠牆一端的外伸長度ａ不應大于0.4ｌ，且不應大于500mm；

（取最不利27.26m層0.4m×1.0m梁計算）

一、計算依據

1、《建築施工模闆安全技術規範》JGJ162-2008

2、《混凝土結構設計規範》GB50010-2010

3、《建築結構荷載規範》GB50009-2012

4、《鋼結構設計規範》GB50017-2003

1、計算參數

2、施工簡圖

二、面闆驗算

根據規範規定面闆可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓闆面闆均擱置在梁側模闆上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面闆寬度為計算單元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

1、強度驗算

由可變荷載控制的組合：

q1=0.9×{1.2[G1k (G2k G3k)h]b 1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×1 1.4×2.5×1)=31.23kN/m

由永久荷載控制的組合：

q2=0.9×{1.35[G1k (G2k G3k)h]b 1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×1 1.4×0.7×2.5×1)=33.795kN/m

取最不利組合得：

q=max[q1,q2]=max(31.23,33.795)=33.795kN/m

（圖4） 面闆彎矩圖

Mmax=0.075kN·m

σ=Mmax/W=0.075×106/24000=3.129N/mm2≤[f]=31N/mm2

滿足要求

2、撓度驗算

qk=(G1k (G3k G2k)×h)×b=(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×1=26kN/m

ν=0.065mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm

滿足要求！

三、主梁驗算

梁側樓闆的立杆為梁闆共用立杆，立杆與水平鋼管扣接屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸節點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增加立杆根數為1，故可将主梁的驗算力學模型簡化為1 2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。

等跨連續梁，跨度為:2

跨距為：(等跨)0.4

将荷載統計後，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。

A.由可變荷載控制的組合：

q1=0.9×{1.2[G1k (G2k G3k)h]a 1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×400/((4-1)×1000) 1.4×2.5×400/((4-1)×1000))=4.164kN/m

B.由永久荷載控制的組合：

q2=0.9×{1.35[G1k (G2k G3k)h]a 1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×400/((4-1)×1000) 1.4×0.7×2.5×400/((4-1)×1000))=4.506kN/m

取最不利組合得：

q=max[q1,q2]= max(4.164,4.506)=4.506kN

此時次梁的荷載簡圖如下

根據力學求解計算可得：

承載能力極限狀态下在支座反力：R=3.818kN

正常使用極限狀态下在支座反力：Rk=2.937kN

還需考慮主梁自重，則自重标準值為gk= 62.4/1000=0.062 kN/m

自重設計值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×62.4/1000=0.067kN/m

則主梁承載能力極限狀态的受力簡圖如下：

則主梁正常使用極限狀态的受力簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=0.482kN·m

σ=Mmax/W=0.482×106/(8.5×1000)=56.722N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求

2、抗剪驗算

（圖13） 主梁剪力圖(kN)

Vmax= 6.31kN

τmax=QmaxS/(Ib)=6.31×1000×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=15.811N/mm2≤[τ]=120N/mm2

滿足要求

3、撓度驗算

νmax=0.051mm≤[ν]=0.8×1000/(1 1)/400=1mm

滿足要求

4、支座反力計算

因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分别計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。

故經計算得：

兩端支座最大支座反力為：R1=1.353kN

非端支座最大支座反力為：R2=12.619kN

五、端支座扣件抗滑移驗算

按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=1.353kN≤[N]=8kN

滿足要求！

六、可調托座驗算

非端支座最大支座反力為即為可調托座受力

R2=12.619kN≤[N]=30kN

滿足要求

七、立柱驗算

1、長細比驗算

立杆與水平杆扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距

則長細比為：

λ=h/i=1.5×1000/(1.6×10)=93.75≤[λ]=150

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定，u=1.50；

　　 A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

　　 W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　 —— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 111.83

　　[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

不考慮風荷載時，立杆的穩定性計算 < [f]

滿足要求

2、立柱穩定性驗算

根據λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.641

A不考慮風荷載

梁側立杆承受的樓闆荷載

N1=[1.2(G1k (G2k G3k)h0) 1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5 (24 1.5)×150/1000) 1.4×2.5)×0.8×0.8=5.562kN

由第五節知，梁側立杆承受荷載為就是端支座的最大反力

R1=1.353kN

由于梁中間立杆和梁側立杆受力情況不一樣，故應取大值進行驗算

NA=max(N1 R1,R2)=12.619kN

考慮架體自重荷載得：

NB=NA 1.2×H×gk=12.619 1.2×0.062×(27 (1000-150)/1000)=14.705kN

f=NB/(φA)=14.705×1000/(0.641×(3.98×100))=57.638N/mm2≤[σ]=205N/mm2

滿足要求

B考慮風荷載

風荷載體型系數：

wk=mzmsw0=0.65×0.129×0=0kN/m

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0×0.8×1.52/10=0kN·m

組合風荷載得：NC=NB 0.9×1.4Mw/lb=14.705 0.9×1.4×0/10=14.705kN

f=NC/(φA) Mw/W=14.705×1000/(0.641×3.98×100) 0×106/(4.25×103)=57.638N/mm2≤[σ]=205N/mm2

滿足要求

八、抗傾覆驗算

根據規範規定應分别按混凝土澆築前、混凝土澆築中兩種工況進行架體進行抗傾覆驗算。

工況1：

混凝土澆築前，傾覆力矩主要由風荷載産生，抗傾覆力矩主要由模闆及支架自重産生。其他水平力作用于架體頂部，大小為0.02G1k，則：

MT=0.9×1.4(ωkLaH2/2 0.02G1kLlbH)=1.4×(0×12×272/2 0.02×0.5×12×0.8×27)=3.629kN·m

MR=1.35G1kLlb2/2=1.35×0.5×12×((4-1)×0.8)2/2=23.328kN·m

滿足要求：MT≤MR

工況2：

在混凝土澆築過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素産生的水平荷載産生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模闆及支架自重産生。其他水平力作用于架體頂部，大小為0.02[G1k (G2k G3k)h]，則：

MT=0.9×1.4(ωkL H2/2 0.02[G1k (G2k G3k)h]LlbH)=1.4×(0×12×272/2 0.02×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×12×0.8×27)=188.698kN·m

MR=1.35[G1k (G2k G3k)h]Llb2/2=1.35×(0.5 (24 1.5)×1000/1000)×12×((4-1)×0.8)2/2=1213.056kN·m

滿足要求：MT≤MR

一、計算依據

1、《建築施工模闆安全技術規範》JGJ162-2008

2、《混凝土結構設計規範》GB50010-2010

3、《建築結構荷載規範》GB50009-2012

4、《鋼結構設計規範》GB50017-2003

5、《建築施工臨時支撐結構技術規範》JGJ300-2013

二、計算參數

簡圖：

三、面闆驗算

取b=1m單位面闆寬度為計算單元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

1、強度驗算

A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：

由可變荷載控制的組合：

q1=0.9×{1.2[G1k (G2k G3k)h]b 1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×1 1.4×2.5×1)=7.54kN/m

由永久荷載控制的組合：

q2=0.9×{1.35[G1k (G2k G3k)h]b 1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×1 1.4×0.7×2.5×1)=7.144kN/m

取最不利組合得：

q=max[q1,q2]=max(7.54,7.144)=7.54kN/m

B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：

由可變荷載控制的組合：

q3=0.9×{1.2[G1k (G2k G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×1)=4.39kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

由永久荷載控制的組合：

q4=0.9×{1.35[G1k (G2k G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×1)=4.939kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

取最不利組合得：

Mmax=0.286kN·m

σ=Mmax/W=0.286×106/24000=11.902N/mm2≤[f]=31N/mm2

滿足要求

2、撓度驗算

qk=(G1k (G3k G2k)×h)×b=(0.3 (24 1.1)×150/1000)×1=4.065kN/m

ν=0.259mm≤[ν]=300/400=0.75mm

滿足要求

四、次梁驗算

當可變荷載Q1k為均布荷載時：

計算簡圖：

由可變荷載控制的組合：

q1=0.9×{1.2[G1k （G2k G3k)h]a 1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000 1.4×2.5×300/1000)=2.262kN/m

由永久荷載控制的組合：

q2=0.9×{1.35[G1k （G2k G3k)h]a 1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000 1.4×0.7×2.5×300/1000)=2.143kN/m

取最不利組合得：

q=max[q1,q2]=max(2.262,2.143)=2.262kN/m

當可變荷載Q1k為集中荷載時：

由可變荷載控制的組合：

q3=0.9×{1.2[G1k (G2k G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000)=1.317kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

由永久荷載控制的組合：

q4=0.9×{1.35[G1k (G2k G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000)=1.482kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

1、強度驗算

2、抗剪驗算

Vmax=3.413kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.413×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.024N/mm2≤[τ]=2N/mm2

滿足要求

3、撓度驗算

撓度驗算荷載統計，

qk=(G1k (G3k G2k)×h)×a=(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000=1.22kN/m

νmax=0.06mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

滿足要求

五、主梁驗算

将荷載統計後，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。

A.由可變荷載控制的組合：

q1=Υ0×{1.2[G1k (G2k G3k)h]a 1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000 1.4×1.5×300/1000)=1.884kN/m

B.由永久荷載控制的組合：

q2=Υ0×{1.35[G1k (G2k G3k)h]a 1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000 1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.879kN/m

取最不利組合得：

q=max[q1,q2]=max(1.884,1.879)=1.884kN

此時次梁的荷載簡圖如下

用于正常使用極限狀态的荷載為：

qk=[G1k (G2k G3k)h]a=(0.3 (24 1.1)×150/1000)×300/1000=1.22kN/m

此時次梁的荷載簡圖如下

根據力學求解計算可得：

Rmax=1.642kN

Rkmax=1.063kN

還需考慮主梁自重，則自重标準值為gk=38.4/1000=0.038kN/m

自重設計值為：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m

則主梁承載能力極限狀态的受力簡圖如下：

1、抗彎驗算

Mmax=0.329kN·m

σ=Mmax/W=0.329×106/(85.333×1000)=3.858N/mm2≤[f]=15N/mm2

滿足要求

2、抗剪驗算

Vmax=2.514kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=2.514×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.589N/mm2≤[τ]=2N/mm2

滿足要求

3、撓度驗算

νmax=0.113mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm

滿足要求

4、支座反力計算

立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀态下的支座反力，故：

Rzmax=4.437kN

六、立柱驗算

1、長細比驗算

立杆與水平杆扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距

則長細比為：

λ=h1/i=1.5×1000/(1.6×10)=93.75≤[λ]=150

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定，u=1.50；

　　 A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

　　 W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　 —— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 111.83

　　[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

不考慮風荷載時，立杆的穩定性計算 < [f]

滿足要求

2、立柱穩定性驗算

根據λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.596

N1=0.9×[1.2(G1k (G2k G3k)h) 1.4Q4k]lalb 0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3 (24 1.1)×150/1000) 1.4×1)×0.8×0.8 0.9×1.2×6×0.144=4.547kN

f=N1/(φA)=4.547×1000/(0.596×(3.98×100))=19.177N/mm2≤[σ]=205N/mm2

滿足要求

七、可調托座驗算

按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =4.437 kN

N=4.437 kN≤[N]=30kN

滿足要求

工字鋼承載力驗算

1、抗彎驗算

Fqk=0.5QKLa/(n 1)lb(1 a1/lb)2=0.5×3×1.5/(2 1)×1.2×(1 0.15/1.2)2=1.139kN/m

Fq=1.4´0.5QKLa/(n 1)lb(1 a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.5/(2 1)×1.2×(1 0.15/1.2)2=1.595kN/m

Mmax=0.829kN·m

σ=Mmax/W=0.829×106/4490=184.655N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求

2、撓度驗算

νmax=5.231mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm

滿足要求

腳手架架在樓闆上計算書

三、荷載參數

四、各樓層荷載計算

1、第1層荷載計算

腳手架立杆傳遞荷載标準值：qk=10.28kN;

闆的短邊計算跨度：l=Bc=4.00m

立杆荷載作用間距：e=lb=0.80m

立杆底墊闆作用面平行于闆跨寬度：bcx=btx 2s h=a 2s hi=0.40 0 0.25=0.65m

立杆底墊闆作用面垂直于闆跨寬度：bcy=bty 2s h=b 2s hi=0.60 0 0.25=0.85m

s為墊闆的厚度，此處忽略不計。

當bcx<bcy，bcy≤2.2*l，bcx≤l時，b=2/3*bcy 0.73*l=2/3*0.85 0.73*4.00=3.49m

當局部荷載作用在闆的非支承邊附近，即d<b/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2 d=1.99m

當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2 e/2=2.14m

b，=min{ b1，，b2，}=1.99m

得：Mmax=15.42kN.m

闆短邊等效樓面均布活荷載标準值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*15.42/(1.99×4.002)=3.87kN/m2

闆的長邊計算跨度：l=Bl=4.0m

立杆荷載作用間距：e=la=1.50m

立杆底墊闆作用面平行于闆跨寬度：bcx=btx 2s h=b 2s hi=0.60 0 0.25=0.85m

立杆底墊闆作用面垂直于闆跨寬度：bcy=bty 2s h=a 2s hi=0.40 0 0.25=0.65m

s為墊闆的厚度，此處忽略不計。

當bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l時，b=bcy 0.7*l=0.65 0.7*4.00=3.45m

當局部荷載作用在闆的非支承邊附近，即d<b/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2 d=2.22m

當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.50m

b，=min{ b1，，b2，}=1.50

得：Mmax=9.74fkN.m

闆短邊等效樓面均布活荷載标準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*9.74/(1.50×4.002)=3.25kN/m2

故樓闆等效均布活荷載：q=max{q1、q2}= 3.87kN/m2

樓蓋自重荷載标準值：g1=h1/1000*NG1K=250/1000*25=6.28

闆計算單元活荷載标準值：q1=q Qk=3.87 1.00=4.87

2、各樓層荷載分配

假設層間支架剛度無窮大，則樓層撓度變形相等，即：

P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……則有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))

根據此假設，樓蓋承受荷載經模闆支架分配後的設計值為：

五、闆單元内力計算

1、内力計算

闆單元内力計算

闆内力計算

闆正截面承載力驗算

依據《工程結構設計原理》闆的正截面極限計算公式為：

矩形截面受壓區高度

矩形截面相對受壓區高

六、樓闆裂縫驗算

1、本結構按壓彎構件進行計算

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