建築面積：約4700m2
功能：綜合樓（辦公室、客房、會議室等）
自然條件：(**市氣候條件)
年平均溫度 18 °C
最熱月平均氣溫 27 °C
最高氣溫 40.6 °C
最冷月平均氣溫 -0.8 °C
最低氣溫 -22.6 °C
土壤凍結最大深度 24cm
年平均降雨量 869.9cm
日最大降雨量 213.0cm
相對濕度：平均71%(冬季61%,夏季70%)
主導風向：全年主導風向為偏東風
平均風速：3m/s
最大風速：19.3m/s
基本風壓值：0.35kN/m2
積雪最大厚度：24cm
基本雪壓：0.3kN/m2
地震烈度：7級遠震
六、主要參考資料
1、建築 3周
2、結構選型布置、荷載計算 1.5周
3、框架内力計算 2.5周
9、準備答辯 1周
注：要求每人一題，建築平面設計與立面設計必須有自己的創新。
摘要本綜合樓共五層，局部六層，總建築面積為47000平方米，内設商場、辦公室、會議室、客房等。
本建築為鋼筋混凝土框架結構，采用整體現澆式。抗震設防烈度為7度，建築場地類别為III類。
整個設計分為建築設計和結構設計。在建築設計中，本着經濟、實用、美觀的原則，根據建築使用功能的要求，通過對衆多方案的比較，進行了建築的平面、立面設計。結構設計中，在選定結構方案之後，按連續梁算法用力距分配法計算出樓闆内力并配筋,闆采用彈性理論計算；框架設計中，進行恒荷載和活荷載的統計,并用二次彎距分配法計算内力，計算出風荷載和地震荷載,并用D值法計算内力。通過内力組合對梁、柱進行截面設計。基礎采用柱下獨立基礎，獨立基礎應用普遍且造價較低。最後是對樓梯的設計。
本設計嚴格按照規範及有關規定進行設計。設計中采用的計算方法均參考有關書籍和資料。
學生姓名：***
日期：***
目錄(一) 設計資料…………………………… ……3
(二) 闆的計算…………………………………3
(一) 結構選型…………………………………17
(二) 結構布置…………………………………18
(三) 荷載計算…………………………………20
1. 恒載計算……………………………………20
2. 活載計算……………………………………33
3. 風荷載計算…………………………………35
4. 地震作用計算……………………………36
(四) 内力計算…………………………………40
1. 恒載作用下的内力計算………………40
2. 活載作用下的内力計算………………51
3. 風荷載作用下的内力計算……………57
4. 地震荷載作用下的内力計算………58
(五) 内力組合及配筋計算………………58
(六) 框架軸壓比驗算……………………73
(七) 水平荷載作用下框架側移計算及驗算.73
後記
一、建築設計說明（一）、平面設計
遵循“面積緊湊，結構盡量簡單，交通簡明，管線集中”的原則，本建築設計成内廊式，内廊成“一”字型，寬2.0m。柱網尺寸為7.2m*7.5m，柱為兩跨，共9排。由于本建築集營業、辦公、客房等多種功能于一體，為防人流相互影響，每個功能部分均單獨設有出、入口及樓梯。因底層營業大廳層高為4.5m，為滿足樓梯轉折平台寬度要求，并使“一”字型平面有變化，故在兩端樓梯間處做成角型，向外突出1.8m，且底層至二層的樓梯采用三跑樓梯。辦公室入口在大樓兩端，樓梯至三層為止，從四層起，該處作為客房使用。客房入口在建築南面，樓梯通至頂層。所有樓梯均置于建築兩端，能夠保證人流交通安全通暢，同時也滿足防火要求，即最大疏散距離不超過35m，且在火災事故時可關閉防火門隔離樓梯間。底層營業大廳除正門外，還設有兩個邊門，保證了意外事故下人流的安全疏散。因層高為4.5m，且設有連通窗，大廳内采光條件較好。辦公用房較客房使用頻率為高，故将其置于二、三層。樓層西部為小房間辦公室，東部為大房間辦公室及會議室，以滿足不同功能的要求。廁所設在樓層中部，以節省空間，并保證了最遠端房間距其距離不超過50m。四、五層為高級客房，分為單人客房和多人客房。客房内置衛生間，為保證内部條件，設有排水管道井和排氣管道井。六層為儲藏室及屋面維修室。
(二)、剖面設計
本建築共有五層，兩端為局部六層。營業大廳層高4.5m，二~五層均為3.3m，六層為2.5m。
室内至室外為三級台階，地坪較之高出0.45m；廁所比相鄰地坪取低0.02m。
(三)、立面設計
遵循“适用、經濟、美觀”的原則，為使建築物取得舒展、活潑的造型效果，本建築采用了對稱體型。同時為了在結構布置和構造方面做到經濟合理，采用了完整簡潔的幾何形體單元組合，使建築物的造型簡潔而富有表現力。
本建築的南北主立面采用整體的橫線條，并且兩端局部六層向上突出，又做成角型向外突出，給人以穩重感而不顯單調。一至三層商業及辦公用房采用橫排連通窗，利于采光，且底層連通窗可兼做商品展窗。另外，在底層營業大廳兩邊設有邊門出口，其至正門出口間設有過道，此時如用普通雨蓬就會給人不協調的感覺，故将二層窗下部分做成箱形結構外挑1.5m，當作雨蓬，以上各層做法相同，以保證立面的連貫和一緻。
(四)、細部做法
衛生間：40mm小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底、找坡），80mm鋼筋混凝土現澆闆，20mm石灰砂漿打底，V型輕鋼龍骨吊頂（一層9mm紙面石膏闆，無保溫層）。
其它：30mm水磨石地面（10mm石子打光，20mm水泥粗砂打底），120mm鋼筋混凝土現澆闆，20mm石灰砂漿打底，V型輕鋼龍骨吊頂。
20mm 1：2水泥砂漿找平，60~360mm膨脹珍珠岩（2%找坡），120mm鋼筋混凝土現澆闆，20 mm石灰砂漿打底。
衛生間：瓷磚飾面2m高，所有台度亦瓷磚飾面，詳見皖J8051-19/5。
會議室及辦公室：牆布貼面，見皖J8051-8/5。
其它房間：紙筋（麻刀）石灰粉刷，做1.2m高牆裙，刷墨綠色塗料，其他刷肢白101兩道，見皖J8051-12/4。
小面磚飾面，見皖J8051-12/4。
門窗皆用鋁合金，選用90系列。
采用不鏽剛管扶手，直徑100，見皖J8055-2/11。
700mm寬，見皖J8058-1/15。
見皖J8058-3/14。
二．現澆樓闆闆設計
（一）設計資料
（1）樓面作法：
衛生間：40 mm小瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）。80mm鋼筋混凝土現澆闆，20mm石灰砂漿打底，v型輕鋼龍骨吊頂（一層9mm紙面石灰闆，無保溫層）。
其他（走廊及辦公）：30mm水磨石地面（10mm面層。20mm水泥砂漿打底），120mm鋼筋混凝土現澆闆，20mm石灰砂漿打底，v型輕鋼龍骨吊頂。
（2）樓面均部活荷載值：
走廊，衛生間：2.0kN/m2;辦公：1.5kN/m2
（二）闆的計算：
闆的計算按照彈性方法計算，考慮每塊闆與周圍相連闆的相互作用，将樓闆視為連續闆，按照彎矩分配法計算内力。
将闆分為G-1~G-7七個連續結構進行内力計算并配筋。
恒荷載标準值：
30mm水磨石地面 0.65kN/m2
120mm鋼筋混凝土現澆闆 0.12×25=3 kN/m2
20mm水泥砂漿 0.02×17＝0.34 kN/m2
v型輕鋼龍骨吊頂 0.12 kN/m2
恒載小計 4.11 kN/m2
取恒荷載分項系數1.2，活荷載分項系數1.4
故恒荷載設計值 g=1.2×4.11=4.93 kN/m2
活荷載設計值 q=1.4×2.0=2.8 kN/m2
荷載總設計值： g q=4.93 2.8=7.73 kN/m2
恒荷載标準值同走廊，為4.11 kN/m2,活荷載标準值為1.5 kN/m2荷載總設計值為g q=1.2×4.11 1.4×1.5=7.03 kN/m2
恒荷載标準值
40mm小瓷磚地面 0.55 kN/m2
80mm鋼筋混凝土現澆闆 0.08×25＝2 kN/m2
20mm水泥砂漿 0.02×1.7＝0. 34 kN/m2
v型輕鋼龍骨吊頂 0.12 kN/m2
恒載小計 3.01 kN/m2
活荷載标準值為2.0kN/m2
荷載總設計值1.2×3.01 1.4×2.0＝6.40 kN/m2
q1=(4.93 2.1) ×1.3 kN/m2
q2=1.79 kN/m2
q3=7.73 kN/m2
q4=q2=1.79 kN/m2
q5=4.29 kN/m2
計算簡圖如下：
其中E為彈性模量，b為單位闆帶寬。可取1m。
計算節點處彎矩分配系數：
A節點處：μ1＝＝0.53， μ2＝1-μ1＝0.47
B節點處：μ2＝=0.21, μ3=1-μ2=0.79
C節點處：μ3＝0.79 ，μ4＝0.21
D節點處：μ4＝0.36 ，μ5＝1-μ4-0.64
固端彎矩為：MA=×q1×l12=1.30×5.222=4.43kN·m
MA右=MB左=×q2×l22＝0.78 kN·m
MB右＝MC左＝q3×l32＝2.58 kN·m
MC右＝MD左＝q4×l42＝0.78 kN·m
MD右=×q5×l52=5.56kN·m
以上各彎矩均指彎矩值大小，用彎矩配筋法計算彎矩：
分配系數 0.53 0.47 0.21 0.79 0.79 0.21 0.36 0.64
計算跨中彎矩：
M1=×1.30×5.222×2.5＝3.30kN·m
M2=1.79×2.282×(2.25 0.76)＝-0.35kN·m
M3=7.73×22×(0.76 0.79)＝3.09kN·m
M4=1.79×2.282×(0.79 2.19)＝-0.33kN·m
M5=4.29×3.222×2.2＝4.46kN·m
G-1配筋計算，取1米寬闆帶作為計算單元
|
截面 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
A |
B |
C |
D | |
|
M(kN·m) |
3.3 |
-0.4 |
3.09 |
-0.3 |
4.46 |
-2.3 |
-0.8 |
-0.8 |
-2.20 | |
|
|
0.030 |
0.005 |
0.028 |
0.005 |
0.041 |
0.020 |
0.005 |
0.005 |
0.014 | |
|
ξ＝1－b y |
0.030 |
0.005 |
0.028 |
0.005 |
0.041 |
0.020 |
0.005 |
0.005 |
0.014 | |
|
As＝ξbh0fcm/fy |
160 |
21 |
149 |
21 |
219 |
105 |
31 |
31 |
87 | |
|
實配As |
φ6@180157 |
構造 |
φ6@180157 |
構造 |
φ6@130217 |
構造 |
構造 |
構造 |
構造 |
注：①fcm=11N/mm2,fy=210N/mm2
②G-2
視作等級跨連續梁，跨度大于5，按5跨連續梁計算
q6=q7=q8＝2.74kN/m2
取1m闆帶寬作為計算單元
查表計算内力并配筋彎矩M(kN·m) 3.05 1.29 1.80 3.73 2.81
As=ξbh0fcm/fy 147 63 86 181 136
實配As(mm2) 構造 構造 構造 φ6@150 構造188
③G-3将之簡化為五跨連續梁，取1m寬闆帶作為計算單元
q9=7.03kN/m
q10=q11=7.03-q1=7.03-1.30=5.73kN/m
分配系數 G節點 μ9＝ μ10＝1- H節點 μ10＝0.5 μ11＝1-0.5＝0.5
固端彎矩q9×l92＝×7.03×3.62＝11.39kN·m×q10×l102＝6.19kN·m
用力矩分配法傳遞彎矩分配系數固端彎矩0 11.39 -6.19 6.19 -6.19 6.19 -6.19 6.19 -11.39 0
計算跨中彎矩：M9=7.03×3.62×8.90＝6.94kN·m
M10=5.73×3.62×（8.91 5.66）＝2.01kN·m
M11=5.73×3.62×（5.64 5.64）＝3.65kN·m
G-3配筋計算截面 9 10 11 G h彎矩M(kN·m) 6.94 2.01 3.65 -8.93 -5.66
αs= 0.063 0.018 0.033 0.081 0.051
ξ=1- 0.065 0.018 0.034 0.085 0.053
As=ξbh0fcm/fy 342 96 177 444 277
實配As(mm2) φ8@140 構造 φ6@150 φ8@110 φ6@100
q13=q3=7.73kN/m
q14=q4=1.79kN/m
q15=q5=4.29kN/m
分配系數：K節點 μ13＝＝0.79 μ14＝1-0.79＝0.21
H節點 μ14＝0.36 μ15＝1-0.36＝0.64
固端彎矩MJ=7.73×22=2.58kN·m MK左＝MJ=2.58 kN·m
Mk右＝ML左＝1.79×2.282=0.78kN·m
ML右＝4.29×3.222=5.56kN·m
力矩分配法傳遞彎矩：
分配系數 0.79 0.21 0.36 0.64
跨中彎矩 MB＝7.73×22×（3.67 0.45）＝1.84kN·m
M14=1.79×2.282×（0.45 2.32）＝-0.23kN·m
M15=4.29×3.222×2.32＝4.40kN·m
配筋計算截面 13 14 15 J K L
彎矩M(kN·m) 1.84 -0.23 4.40 -3.66 -0.47 -2.32
αs= 0.017 0.002 0.040 0.033 0.004 0.021
ξ=1- 0.017 0.002 0.041 0.033 0.004 0.021
As=ξbh0fcm/fy 89 11 214 173 22 110
實配As(mm2) 構造 構造 φ6@130 φ6@170
q16=6.40-q4=6.40-1.79=4.61kN/m
q17=7.03kN/m
i16=23.7Eb i17=105.9Eb
分配系數 M節點 μ16==0.14, μ17=0.86
N節點μ17=0.5
固端彎矩 M M左=4.61×1.82＝1.87kN·m
M M右= M M左=7.03×1.362＝1.08kN·m
用力矩分配法計算彎矩
分配系數 0.14 0.86 0.50.5 0.860.14
固端彎矩0 1.87 -1.08 1.08 -1.08 1.08 -1.87
跨中彎矩 M16=4.61×1.82×1.76=0.99kN·m
M17=7.03×1.362×(1.76 0.74)=0.38kN·m
各跨中，支座彎矩均較小，選取構造配筋φ6@200即可滿足要求。
分配系數 P點 μ18=0.82 μ19=1-0.82=0.18
固端彎矩 M P左=7.03×1.362=1.63kN·m
M P右=1.87kN·m
用力矩分配法傳遞彎矩分配系數 0.82 0.18
跨中彎矩 M18=0.71kN·m
M19=0.95kN·m
截面 18 19 P彎矩M(kN·m) 0.71 0.95 -1.83
αs= 0.006 0.024 0.017
ξ=1- 0.006 0.024 0.017
As=ξbh0fcm/fy 31 75 89
q20=q16=4.61kN/m
q21=q22=7.03kN/m
i20=23.7Eb i21=105.9Eb i22=40Eb
分配系數:Q點μ20=0.14, μ21=0.86
R點 μ21=0.78, μ22=0.22
固端彎矩 MQ左=1.87kN·m
MQ右= MR左=1.08kN·m
MR右=11.39kN·m
用力矩分配法傳遞彎矩
分配系數 0.14 0.86 0.780.22
固端彎矩0 1.87 -1.08 1.08-11.39
跨中彎矩 M20=1.34kN·m
M21=-3.19kN·m
M19=7.10kN·m
彎矩M(kN·m) 1.34 -3.19 7.10 -1.06 -8.58
αs= 0.034 0.029 0.065 0.010 0.078
ξ=1-0.034 0.029 0.067 0.010 0.081
As=ξbh0fcm/fy 106 154 350 50 426
實配As(mm2) 構造 φ6@180 φ8@140 構造 φ8@140
三．框架結構設計
（一）結構選型
（二）結構布置
根據建築物功能和使用要求，采用7.2m開間，7.5m柱跨度，
即7.2m×7.5m柱網。
杆件以軸線表示，跨度方向取柱截面的形心線，框架層高除底層外都取建築層高；底層從基礎頂面算至一層梁截面的形心處，沒基礎頂面在室外地面以下600mm，則
底層高度＝0.6 室内外高差 底層層高－0.5×梁高 ＝0.6 0.45 4.5－0.5×0.75＝5.2m
各梁柱截面确定如下：
柱截面：取b ×h=450mm×600mm,
橫向框架梁取250×750，縱向框架梁取250×600；
L-1,L-8為250×600；L-2,L-3,L-5,L-10為250×700；
L-4為150×250；L-6,L-9為250×500；L-7為250×350。
2.框架梁、柱線剛度計算
計算梁的截面慣性矩時考慮到現澆樓闆的作用，取I=2I0(I0為不考慮，樓闆翼緣作用的梁截面慣性矩)。
柱混凝土采用C35. E1=3.15×104N/mm2=3.15×107kN/m2
梁、闆混凝土采用C20. E2=2.555×104N/mm2=2.55×107kN/m2
AB.BC跨梁
（三）荷載計算
1. 恒載計算
框架梁荷載标準值
20厚 1：2水泥砂漿找平 0.02×20=0.4kN/m2
60~360厚（2%找坡）膨脹珍珠岩
120mm鋼筋混凝土現澆闆 0.12×25=3 kN/m2
20mm石灰砂漿抹底 0.02×17=0.34 kN/m2
V型輕鋼龍骨吊頂 0.12 kN/m2
小計 5.33 kN/m2
框架梁自重 0.25×0.75×25=4.38 kN/m
梁側粉刷 2×（0.75-0.12）×0.02×17=0.39 kN/m
B11通過次梁傳來集中荷載5.33×（7.5×3.6）=71.96（kN）
L-10通過連系梁傳采集中荷載（自重）
0.25×0.7×25 2×（0.7-0.12）×0.02×17=4.77 kN/m
KJ-A,KJ-B KJ-C自重及粉刷傳來集中荷載皆為
0.25×0.6×25 2×（0.6-0.12）×0.02×17=4.08 kN/m
4.08×7.2=29.35kN
1m高女兒牆自重1×7.2×0.12×25=21.60kN
女兒牆粉刷1×0.02×2×7.2×17=4.90kN
可得屋面框架梁荷載作用如下
124.10kN
23.96kN/m
213.23kN
124.10kN
(2) 四、五層樓面框架梁荷載标準值：
走廊、辦公面荷載為4.11 kN/m2，衛生間為3.01 kN/m2
（具體計算見“闆的計算”一章）
框架梁自重及梁側粉刷4.77 kN/m
KJ-3上填充牆自重0.24×（3.3-0.75）×8.5=5.31 kN/m
牆面粉刷（3.3-0.75）×0.02×2×17=1.77 kN/m
B5在KJ-3上産生的荷載為4.11×3.6=14.80kN/m
B8在KJ-3上産生的線荷載4.11×1.36=5.59kN/m
B9在KJ-3上産生的集中荷側（連系梁傳來）
4.11×1.36×0.5×2.28=6.37kN
B10在KJ-3上産生集中荷側為3.01×1.8×2.28=12.35kN
L-4自重及梁側粉刷0.15×0.25×25 2×（0.25-0.08）×0.02×17
=0.94 0.12=1.06kN/m
L-4上牆體自重及牆面粉刷 0.12×（3.3-0.25）×8.5 （3.3-0.25）
×0.02×2×17=3.11 2.07=5.18kN/m
故梁L-4及其上牆體通過連系梁傳來集中力
（5.18 1.06）×2×2.28=28.45kN
B5通過連系梁傳來集中荷載4.11×3.6×0.5×5.22=41.21kN
B8通過連系梁傳來集中荷載0.5×4.11×2.0×7.2=29.59kN
B6在KJ-3上産生均布荷載4.11×3.22=13.23kN/m
KJ-A,KJ-C自重及粉刷在KJ-3上産生集中荷載為
0.25×0.6×25 2×（0.6-0.12）×0.02×17=4.08kN/m,4.08×7.2=29.35kN
KJ-A,KJ-C上牆體，窗自重及梁側粉刷在KJ-3上産生集中荷載
[0.24×（3.3-0.6）×8.5 （3.3-0.6）×0.02×2×17] ×（7.2-1.8×2） [0.24×（3.3-0.6-1.8）×8.5 （3.3-0.6-1.8）×0.02×2×17] ×1.8×2 1.8×1.8×0.4×2=26.44 8.81 2.59=37.84kN
L6自重及粉刷傳來集中荷載
0.25×0.5×25 2×（0.5-0.12）×0.02×17=3.38kN/m
0.5×3.38×5.22=9.41kN
L6上牆體自重及粉刷在KJ-3上産生的集中荷側
0.24×（3.3-0.5）×8.5 2×（3.3-0.5）×0.02×17=7.62kN/m
0.5×7.62×5.22=21.21kN
L2.L3上12牆自重及粉刷在KJ-3上産生的集中荷載
0.12×（3.3-0.7）×8.5 2×（3.3-0.7）×0.02×17=4.42kN/m
4.42×2×(3.6-1.36)=19.80kN
L1.KJ-B自重幾粉刷在KJ-3上産生集中荷載
0.25×0.6×25 2×（0.6-0.12）×0.02×17=4.08kN/m
4.08×7.2=29.35kN
L1上及KJ-B牆體自重及粉刷在KJ-3上産生的集中荷載
0.24×（3.3-0.6）×8.5 2×（3.3-0.6）×0.02×17=7.34kN/m
7.34×7.2=52.88kN
框架柱自重産生的集中荷載0.45×0.6×3.3×25=19.80kN
L-7自重及粉刷在KJ-3上産生的集中荷載
0.25×0.35×25 2×（0.35-0.12×0.02×17=2.34kN/m
0.5×2.34×3.22=3.78kN
L-7上牆體自重及粉刷在KJ-3上産生的集中荷載
0.24×（3.3-0.35）×8.5 2×（3.3-0.35）×0.02×17=8.02kN/m
8.02×3.22×0.5=12.92kN
B6通過連系梁傳來集中荷載4.11×（3.6×3.22）×0.5=23.82kN
綜上可得，四、五層框架恒荷載作用如下：
(3)二三層樓面框架梁荷載标準值：
KJ-3自重及梁側粉刷 4.77kN/m
KJ-3上牆體自重及梁側粉刷7.08 kN/m
KJ-A自重及其上牆體自重、粉刷在KJ-3上産生集中荷載
29.35 37.84=67.19kN
KJ-B.L8自重、粉刷及其上牆體自重、粉刷産生集中荷載82.23kN
KJ-C自重及粉刷上産生集中荷載 29.35kN
KJ-C上牆體、窗自重及牆面粉刷在KJ-3上産生集中荷載
（0.24×0.9×8.5 2×0.02×17）×7.2 1.8×7.2×0.4=25.75kN
B11在KJ-3上産生均布荷載4.11×3.6=14.80kN/m
B11通過連系梁傳來集中荷載0.5×（4.11×7.5）×3.6=58.07kN
B12在KJ-3上産生均布荷載4.11×3.6=14.80 kN/m
B12通過連系梁傳來集中荷載0.5×4.11×（5.5×3.6）=40.69kN
L10自重及粉刷在KJ-3上産生集中荷載
0.25×0.7×25 2×（0.7-0.12）×0.02×17=4.77kN/m
0.5×4.77×7.5=18.72kN
L10上牆體自重及粉刷在KJ-3上産生集中荷載
0.24×（3.3-0.7）×8.5 2×（3.3-0.7）×0.02×17=7.07kN/m
0.5×7.07×7.5=27.76kN
L9自重及粉刷在KJ-3上産生集中荷載
0.25×0.5×25 2×（0.5-0.12）×0.002×17=3.38kN/m
0.5×3.38×5.5=9.30kN
L9上牆體自重及粉刷在KJ-3上産生集中荷載
0.24×（3.3-0.5）×8.5 2×（3.3-0.5）×0.02×17=7.62kN/m
0.5×7.62×5.5=20.96kN
框架柱自重19.80kN
綜上可得二三層框架上荷載作用為
(4)恒荷載作用的結構計算圖：
2.活荷載計算
（1）屋面活荷載計算
B-11傳來線荷載1.5×3.6＝5.4kN/m
B-11通過連系梁傳來集中荷載1.5×3.6×7.5×0.5＝20.25kN
（2）四、五層活荷載計算
B-5産生線荷載1.5×3.6＝5.4kN/m
B-9産生線荷載1.5×1.36＝2.04kN/m
B-6産生線荷載1.5×3.6＝5.4kN/m
B-5通過連系梁傳來集中荷載1.5×3.6×0.5×5.22＝15.04kN
B-10通過連系梁傳來集中荷載2.0×1.8×2.28＝8.21kN
B-9通過連系梁傳來集中荷載1.5×1.36×2.28＝2.33kN
B-8通過連系梁傳來集中荷載2×7.2＝14.4kN
B-6通過連系梁傳來集中荷載1.5×3.6×3.22＝8.69kN
(3)二、三層活荷載計算
B-11産生線荷載1.5×3.6＝5.4kN/m
B-12産生線荷載1.5×3.6＝5.4kN/m
B-11通過連系梁傳來集中荷載1.5×3.6×7.5＝21.20kN
B-8通過連系梁傳來集中荷載7.2×2＝14.4kN
B-12通過連系梁傳來集中荷載1.5×3.6×5.5＝14.85kN
綜上，可得活載作用下計算簡圖如下：
3.風荷載計算：
風壓标準值計算公式為 w=βzμsμz·w0因結構高度H=18.4m<30m，可取βz=1.0，對于矩形平面μs=1.3，μz可由荷載規範查得，當μz<1.0時，取μz=1.0，将風荷載換算成作用與框架每層節點上的集中荷載，計算過程如下表示。表中A為一榀框架各層節點的受風面積
風荷載作用計算簡圖如下
4.地震作用計算
（1）計算每層的重力荷載代表值
①G-5
雪荷載1.0×0.30=0.30 kN/m2
0.30×15×7.2=32.4kN
女兒牆自重1.0×0.12×7.2×25=21.60kN 21.60×2=43.20kN
粉刷4.90kN
B-11自重7.5×2×7.2×5.33=589.07kN
L-10自重7.5×2×0.25×0.7×25=67.16kN
粉刷2×(0.7-0.12) ×0.02×17×7.5×2=5.99kN
框架梁自重（0.45×0.6) ×0.5×3.3×25×3=29.70kN
粉刷1.05×0.02×3.3×0.5×17×3=1.69kN
框架梁KJ-3 KJ-A.B.C自重
0.75×0.25×7.5×2×25 0.6×0.25×7.2×25×3=148.16kN
粉刷(0.75-0.12) ×2×0.02×17×15.35 (0.6-0.12) ×2×0.02×17×7.2×3=13.10kN
二四牆自重
(3.3×0.5-0.6) ×0.24×7.2×8.5×4=61.68kN
(3.3×0.5-0.75) ×(15-2) ×0.24×8.5 (3.3×0.5-0.5) ×0.24×8.5×2×5.57 (3.3×0.5-0.35) ×0.24×8.5×3.22×2=69.09kN
粉刷2×(3.3×0.5-0.6) ×0.02×17×7.2=20.59kN
2×(3.3×0.5-0.75) ×0.02×17×(15-2) 2×(3.3×0.5-0.5) ×0.02×17×2×5.57 2×(3.3×0.5-0.35) ×0.02×17×2×3.22=23.03kN
一二牆自重
(3.3×0.5-0.25) ×0.12×2.28×8.5×8=26.97kN
(3.3×0.5-0.25) ×0.12×7.2×8.5×2=20.56kN
一二牆粉刷
2×(3.3×0.5-0.25) ×0.02×2.28×17×8=17.98kN
2×(3.3×0.5-0.25) ×0.02×7.2×17×2=13.71kN
綜上可得G5=1156.58kN
②G4
由恒荷載作用下結構計算簡圖
G4=26.65×5.22 17.44×2.28 4.77×2.0 17.44×2.28
25.08×3.22 121.82 173.34 178.79 158.99 142.03 127.51
③G3
因KJ-C上三、四層牆體不同，故
G3=G4-KJ-C在四層上牆體自重，粉刷 KJ-C在三層上牆體自重及粉刷
=G4-37.84 25.75=1207.85kN
④G2
由恒荷載作用下的計算簡圖
G2=21.87×7.5 4.77×2.0 21.87×5.5 191.54 206.58 153.18 145.85
=998.65kN
⑤G1
B-8自重2.0×7.2×4.11=59.18kN
B-11,B-12自重（5.5×7.5）×7.2×4.11=395.05kN
框架KJ-3,KJ-A.B.C自重及粉刷
148.16 13.10=161.26kN
框架柱自重及粉刷
（0.45×0.67) ×(3.3×0.5 5.2×0.5) ×25×3
1.0×0.02×(3.3×0.5 5.2×0.5) ×17×3=323.09kN
L-8自重及粉刷
0.25×0.6×7.2×25 （0.3-0.12）×0.02×2×17×7.2＝29.35kN
L-9.L-10自重及粉刷
0.25×0.5×5.5×25 2×（0.5-0.12）×0.02×5.5×17 0.25×0.7×7.5×25 2×（0.7-0.12）×0.02×7.85×17＝56.05kN
KJ-3上牆體自重及粉刷
3.3×0.5×0.24×（15-2）×8.5 2×（15-2）×3.3×0.5×0.02×17＝59.91kN
KJ-A上牆體自重及粉刷
0.24×7.2×0.9×8.5 2×0.02×0.9×7.2×17 （1.65-0.9）×7.2×0.4＝19.79kN
KJ-B.L8上牆體自重及粉刷共為
（0.24×7.2×1.65×8.5 2×0.02×1.65×7.2×17）×2＝64.63kN
KJ-A及KJ-C下窗重共為
(5.2×0.5-0.6) ×7.2×0.4×2=11.52kN
由上可得G1=1179.83kN
(2)底部剪力法計算水平地震作用力
結構的基本自振周期采用經驗公式
T1=0.495s
按設計烈度為7度，由《抗震規範》查得水平地震影響系數最大值αmax=0.08
按遠震情況下，Ⅲ類建築場地，由《抗震規範》查得特征周期值Tg=0.40s，則地震影響系數為α1＝αmax×0.08＝0.066
結構總的重力荷載代表值為
GE=G1 G2 G3 G4 G5
=1179.83 998.65 1207.85 1219.94 1156.58
=5762.85kN
由底部剪力法計算公式
FEK=α1Geg=α1·0.85GE＝0.066×0.85×5762.85＝323.30kN
根據重力荷載代表值計算各層地震作用力
Fi=·FEK (i=1,2,…5)
計算過程見下表
地震作用下結構計算簡圖如下：
(四)内力計算
荷載作用下的内力計算采用二次彎矩分配法
（1）計算節點固端彎矩
（五）内力組合及配筋計算
4.地震作用組合一項中，内力組合值均乘以承載力抗震調整系數
γRE:梁——0.75，柱——0.80，剪力——0.85
5.跨中荷載組合時，恒載，活載内力圖中最大正彎矩截面位置相近，将之視為出現在同一截面；風載、地震作用時的跨中彎矩組合值均對應于恒載内力圖中出現最大正彎矩的截面。
6.組合方法
恒載、活載組合為 1.2恒＋1.4活；
恒載、活載、風載組合為 1.2恒 0.85×（1.4活 1.4風）
恒載、活載、地震作用組合為
[（恒 0.5活）×1.2 1.3×地]·γRE
|
樓層 |
杆件 |
截面 |
内力 |
恒載 |
調幅後的 恒載a |
活載 |
調幅後的 恒載b |
風載c |
地震 作用d |
恒 活 1.2a 1.4b |
恒 活 風 |
恒 活 地 |
最大值 |
梁端柱邊的内力設計值 |
|
頂層 |
A5B5 |
A5 |
M |
-73.83 |
-59.06 |
-15.82 |
-12.66 |
-6.35 |
-61.20 |
-88.60 |
-93.49 |
-118.52 |
-118.52 |
-84.26 |
|
V |
81.32 |
81.32 |
18.17 |
18.17 |
1.45 |
13.84 |
123.02 |
120.93 |
107.51 |
123.02 |
114.21 | |||
|
跨中 |
M |
62.65 |
62.65 |
15.80 |
15.80 |
0.91 |
18.63 |
97.30 |
95.06 |
81.66 |
97.30 |
91.30 | ||
|
B5 |
M |
-137.81 |
-110.25 |
-31.39 |
-25.11 |
-4.54 |
-42.57 |
-167.45 |
-167.58 |
-152.03 |
-167.58 |
-125.47 | ||
|
V |
-98.38 |
-98.38 |
-22.23 |
-22.23 |
-1.45 |
-13.84 |
-149.18 |
-146.24 |
-126.98 |
-149.18 |
-140.37 | |||
|
B5C5 |
B5 |
M |
-142.29 |
-113.83 |
-31.73 |
-25.38 |
-4.51 |
-42.57 |
-172.14 |
-172.21 |
-155.38 |
-172.21 |
-130.29 | |
|
V |
97.82 |
97.82 |
22.24 |
22.24 |
1.45 |
13.84 |
148.52 |
145.58 |
126.41 |
148.52 |
139.71 | |||
|
跨中 |
M |
56.06 |
56.06 |
15.08 |
15.08 |
0.91 |
18.63 |
88.38 |
86.30 |
75.40 |
88.38 |
88.38 | ||
|
C5 |
M |
-82.52 |
-66.02 |
-16.79 |
-13.43 |
-6.35 |
-61.20 |
-98.02 |
-102.76 |
-125.13 |
-125.13 |
-90.63 | ||
|
V |
-81.88 |
-81.88 |
-18.26 |
-18.26 |
-1.45 |
-13.84 |
-123.82 |
-121.71 |
-108.12 |
-123.82 |
-115.01 | |||
|
五層 |
A4B4 |
A4 |
M |
-153.77 |
-123.02 |
-28.15 |
-22.52 |
-16.17 |
-138.55 |
-179.15 |
-193.66 |
-255.93 |
-255.93 |
-204.70 |
|
V |
123.22 |
123.22 |
23.24 |
23.24 |
3.72 |
31.82 |
180.40 |
179.95 |
172.70 |
180.90 |
170.79 | |||
|
跨中 |
M |
131.09 |
131.09 |
24.05 |
24.05 |
1.02 |
8.65 |
190.98 |
187.14 |
137.24 |
190.98 |
190.98 | ||
|
B4 |
M |
-350.45 |
-280.36 |
-55.28 |
-44.22 |
-11.73 |
-100.29 |
-398.35 |
-403.02 |
-370.01 |
-403.02 |
-707.56 | ||
|
V |
-229.00 |
-229.00 |
-35.17 |
-35.17 |
-3.72 |
-31.82 |
-324.04 |
-321.08 |
-286.28 |
-324.04 |
318.19 | |||
|
B4C4 |
B4 |
M |
-389.64 |
-311.72 |
58.59 |
-46.87 |
-11.73 |
-138.35 |
-439.68 |
-443.79 |
-436.52 |
-443.79 |
-340.48 | |
|
V |
246.39 |
246.39 |
35.82 |
35.82 |
3.72 |
31.82 |
345.82 |
342.72 |
304.75 |
345.82 |
344.39 | |||
|
跨中 |
M |
238.88 |
238.88 |
35.83 |
35.83 |
4.19 |
35.89 |
336.82 |
334.28 |
266.11 |
336.82 |
336.82 | ||
|
C4 |
M |
-238.88 |
-191.10 |
-37.29 |
-29.83 |
-16.17 |
-100.29 |
-271.09 |
-284.07 |
-283.20 |
-284.07 |
-207.56 | ||
|
V |
-184.69 |
-184.69 |
-30.39 |
-30.39 |
-3.72 |
31.82 |
-264.17 |
-262.22 |
-239.04 |
-264.17 |
-255.03 |
框架梁内力組合（1）
|
樓層 |
杆件 |
截面 |
内力 |
恒載 |
調幅後的 恒載a |
活載 |
調幅後的 恒載b |
風載c |
地震 作用d |
恒 活 1.2a 1.4b |
恒 活 風 |
恒 活 地 |
最大值 |
換算至梁端柱邊的内力設計值 |
|
四層 |
A3B3 |
A3 |
M |
-150.10 |
-120.08 |
-27.43 |
-21.94 |
-25.94 |
-201.56 |
-174.82 |
-201.08 |
-314.47 |
-314.47 |
-260.41 |
|
V |
123.32 |
123.32 |
23.25 |
23.25 |
6.07 |
47.22 |
180.53 |
182.87 |
189.82 |
189.82 |
180.21 | |||
|
跨中 |
M |
135.22 |
135.22 |
24.88 |
24.88 |
2.15 |
17.06 |
197.10 |
194.43 |
149.53 |
197.10 |
197.10 | ||
|
B3 |
M |
-346.03 |
-276.82 |
-54.53 |
-43.62 |
-19.56 |
-152.57 |
-393.26 |
-407.38 |
-417.53 |
-417.53 |
-322.11 | ||
|
V |
-228.90 |
-228.90 |
-35.17 |
-35.17 |
-6.07 |
-47.22 |
-323.92 |
-323.76 |
-303.59 |
-323.92 |
-318.07 | |||
|
B3C3 |
B3 |
M |
-394.06 |
-315.25 |
-59.34 |
-47.47 |
-19.56 |
-152.57 |
-444.76 |
-458.07 |
-453.84 |
-458.07 |
-354.46 | |
|
V |
247.07 |
247.07 |
35.93 |
35.93 |
6.07 |
47.22 |
346.79 |
346.46 |
322.51 |
346.79 |
345.36 | |||
|
跨中 |
M |
224.25 |
224.25 |
35.55 |
35.55 |
6.41 |
49.52 |
318.87 |
319.03 |
266.10 |
319.03 |
319.03 | ||
|
C3 |
M |
-238.24 |
-190.59 |
-37.12 |
-29.70 |
-25.94 |
-201.56 |
-270.28 |
-294.92 |
-381.42 |
-381.42 |
-304.95 | ||
|
V |
-184.01 |
-184.01 |
-30.26 |
-30.26 |
-6.07 |
-47.22 |
-263.18 |
-264.04 |
-255.30 |
-264.04 |
-254.90 | |||
|
三層 |
A2B2 |
A3 |
M |
-74.71 |
-59.77 |
-18.55 |
-14.84 |
-35.19 |
-245.56 |
-92.50 |
-131.26 |
-299.89 |
-299.89 |
-258.20 |
|
V |
71.87 |
71.87 |
18.07 |
18.07 |
8.37 |
58.48 |
111.54 |
117.71 |
147.14 |
147.14 |
138.96 | |||
|
跨中 |
M |
41.04 |
41.04 |
12.38 |
12.38 |
3.80 |
26.27 |
66.58 |
68.50 |
68.12 |
68.50 |
68.50 | ||
|
B3 |
M |
-150.76 |
-120.61 |
-34.88 |
-27.90 |
-27.60 |
-193.02 |
-183.80 |
-210.78 |
-309.30 |
-309.70 |
-260.74 | ||
|
V |
-92.15 |
-92.15 |
-22.43 |
-22.43 |
-8.37 |
-58.48 |
-141.98 |
-147.23 |
-107.05 |
-179.05 |
-161.87 | |||
|
B2C2 |
B3 |
M |
-238.42 |
-190.74 |
-49.80 |
-39.84 |
-27.60 |
-193.02 |
-284.66 |
-309.14 |
-377.78 |
-377.78 |
-298.88 | |
|
V |
177.25 |
177.25 |
35.12 |
35.12 |
8.37 |
58.48 |
261.87 |
264.45 |
263.33 |
264.45 |
263.02 | |||
|
跨中 |
M |
111.39 |
111.39 |
27.13 |
27.13 |
5.33 |
37.47 |
171.65 |
172.30 |
148.99 |
172.30 |
172.30 | ||
|
C3 |
M |
-144.33 |
-115.46 |
-30.47 |
-24.38 |
-35.19 |
-245.56 |
-172.68 |
-209.44 |
-354.31 |
-354.31 |
-301.34 | ||
|
V |
-105.76 |
-105.76 |
-24.03 |
-24.03 |
-8.37 |
-58.48 |
-160.55 |
-165.04 |
-184.75 |
-184.75 |
-176.57 |
框架梁内力組合（2）
中國礦業大學畢業設計說明書
|
樓層 |
杆件 |
截面 |
内力 |
恒載 |
調幅後的 恒載a |
活載 |
調幅後的 恒載b |
風載c |
地震 作用d |
恒 活 1.2a 1.4b |
恒 活 風 |
恒 活 地 |
最大值 |
換算至梁端柱邊的内力設計值 |
|
二層 |
A1B1 |
A1 |
M |
-59.46 |
-47.57 |
-15.60 |
-12.48 |
-53.32 |
-320.19 |
-74.55 |
-135.38 |
-360.61 |
-360.61 |
-314.43 |
|
V |
69.03 |
69.03 |
17.53 |
17.53 |
12.47 |
74.90 |
107.38 |
118.54 |
162.12 |
162.12 |
153.93 | |||
|
跨中 |
M |
45.61 |
45.61 |
13.37 |
13.37 |
6.56 |
39.32 |
73.45 |
78.45 |
85.40 |
85.40 |
85.40 | ||
|
B1 |
M |
-156.86 |
-125.49 |
-36.03 |
-28.82 |
-40.21 |
-241.55 |
-190.94 |
-232.74 |
-361.42 |
-361.42 |
-306.46 | ||
|
V |
-95.00 |
-95.00 |
-22.97 |
-22.97 |
-12.47 |
-74.90 |
-146.16 |
-156.17 |
-191.38 |
-191.38 |
-183.20 | |||
|
B1C1 |
B1 |
M |
-237.01 |
-189.61 |
-49.73 |
-39.78 |
-4.021 |
-241.55 |
-283.23 |
-322.72 |
-424.06 |
-424.06 |
-339.11 | |
|
V |
180.06 |
180.06 |
35.63 |
35.63 |
12.47 |
74.90 |
265.95 |
273.31 |
284.60 |
284.60 |
283.17 | |||
|
跨中 |
M |
120.45 |
120.45 |
27.13 |
27.13 |
7.04 |
32.58 |
182.52 |
185.20 |
152.38 |
185.20 |
185.20 | ||
|
C1 |
M |
-121.86 |
-97.49 |
-26.60 |
-21.28 |
-53.32 |
-320.19 |
-146.78 |
-205.76 |
-409.50 |
-409.50 |
-352.02 | ||
|
V |
-102.95 |
-102.95 |
-23.53 |
-23.53 |
-12.47 |
-74.90 |
-156.48 |
-166.38 |
-199.77 |
-199.77 |
-191.59 |
框架梁内力組合（3）
|
樓層 |
杆件 |
内力 |
恒載 |
活載 |
風載 |
地震作用 |
恒 活 |
恒 活 風 |
恒 活 地 | ||||||
|
左風 |
右風 |
左震 |
右震 |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin | ||||||
|
五層 |
A5A4 |
M5 |
73.83 |
15.82 |
-6.35 |
6.35 |
-61.20 |
61.20 |
110.74 |
114.98 |
114.98 |
99.87 |
142.12 |
142.12 |
14.82 |
|
M4 |
73.89 |
14.23 |
-3.42 |
3.42 |
-32.95 |
32.95 |
108.59 |
109.67 |
109.67 |
101.53 |
112.03 |
112.03 |
43.50 | ||
|
N |
209.60 |
39.37 |
-1.45 |
1.45 |
-13.84 |
13.84 |
306.64 |
300.10 |
300.10 |
296.64 |
234.51 |
234.51 |
205.72 | ||
|
B5B4 |
M5 |
4.08 |
0.34 |
-9.07 |
9.07 |
-85.13 |
85.13 |
5.37 |
16.09 |
16.09 |
-5.49 |
92.62 |
92.62 |
-84.46 | |
|
M4 |
16.21 |
1.39 |
-5.73 |
5.75 |
-54.11 |
54.11 |
21.40 |
27.95 |
27.95 |
14.26 |
72.50 |
72.50 |
-40.05 | ||
|
N |
409.43 |
86.02 |
0.00 |
0 |
0 |
0 |
611.74 |
593.68 |
593.68 |
593.68 |
434.34 |
434.34 |
434.34 | ||
|
C5C4 |
M5 |
-82.52 |
-16.79 |
-6.35 |
6.35 |
-61.20 |
61.20 |
-122.53 |
-126.56 |
-126.56 |
-111.45 |
-150.93 |
-150.93 |
-23.63 | |
|
M4 |
-107.64 |
-17.82 |
-7.42 |
7.42 |
-32.95 |
32.95 |
-154.12 |
-154.44 |
-154.44 |
-146.30 |
146.16 |
146.16 |
-77.62 | ||
|
N |
205.98 |
38.51 |
1.45 |
-1.45 |
13.84 |
-13.84 |
301.09 |
294.73 |
294.73 |
291.28 |
230.62 |
230.62 |
201.83 | ||
|
四層 |
A4A3 |
M4 |
79.88 |
13.92 |
-12.75 |
12.75 |
-105.40 |
105.40 |
115.34 |
127.59 |
127.59 |
97.25 |
192.98 |
192.98 |
-26.25 |
|
M3 |
83.64 |
14.64 |
-8.50 |
8.50 |
-70.26 |
70.26 |
120.86 |
127.90 |
127.90 |
107.67 |
160.39 |
160.39 |
14.25 | ||
|
N |
454.64 |
77.65 |
-5.17 |
5.17 |
-45.66 |
45.66 |
654.28 |
644.12 |
644.12 |
631.82 |
521.21 |
521.21 |
426.24 | ||
|
B4B3 |
M4 |
23.00 |
1.91 |
-17.71 |
17.71 |
-146.47 |
146.47 |
30.27 |
50.95 |
50.95 |
8.80 |
175.33 |
175.33 |
-129.33 | |
|
M3 |
18.47 |
1.14 |
-14.49 |
14.49 |
-119.84 |
119.84 |
23.76 |
40.76 |
40.76 |
6.28 |
142.91 |
142.91 |
-106.36 | ||
|
N |
1063.61 |
181.95 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1531.06 |
1492.85 |
1492.85 |
1492.85 |
1108.40 |
1108.40 |
1108.40 | ||
|
C4C3 |
M4 |
-131.23 |
-19.46 |
-12.75 |
12.75 |
-105.40 |
105.40 |
-184.72 |
-195.81 |
-195.81 |
-165.46 |
-244.94 |
-244.94 |
-25.71 | |
|
M3 |
-131.89 |
-19.63 |
-8.50 |
8.50 |
-70.26 |
70.26 |
--185.75 |
-191.74 |
-191.74 |
-171.51 |
-209.11 |
-209.11 |
-62.97 | ||
|
N |
518.18 |
77.59 |
5.17 |
-5.17 |
45.66 |
-45.66 |
730.44 |
720.30 |
720.30 |
708.00 |
582.18 |
582.18 |
487.21 | ||
框架柱内力組合（1）
中國礦業大學畢業設計說明書
|
樓層 |
杆件 |
内力 |
恒載 |
活載 |
風載 |
地震作用 |
恒 活 |
恒 活 風 |
恒 活 地 | ||||||
|
左風 |
右風 |
左震 |
右震 |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin | ||||||
|
三層 |
A3A2 |
M3 |
66.46 |
12.79 |
-17.44 |
17.44 |
-131.30 |
131.30 |
97.66 |
115.73 |
115.73 |
74.22 |
206.49 |
206.49 |
-66.61 |
|
M2 |
45.00 |
9.96 |
-14.27 |
14.27 |
-107.42 |
107.42 |
67.94 |
82.83 |
82.83 |
48.87 |
159.70 |
159.70 |
-63.74 | ||
|
N |
699.78 |
116.84 |
-11.24 |
11.24 |
-92.88 |
92.88 |
1003.31 |
992.15 |
992.15 |
965.40 |
824.47 |
824.47 |
-631.28 | ||
|
B3B2 |
M3 |
29.58 |
3.67 |
-24.62 |
24.62 |
-185.30 |
185.30 |
40.63 |
69.16 |
69.16 |
10.57 |
222.87 |
222.87 |
-162.55 | |
|
M2 |
38.98 |
6.06 |
-23.46 |
23.46 |
-176.61 |
176.61 |
55.26 |
81.90 |
81.90 |
26.07 |
224.00 |
224.00 |
-143.34 | ||
|
N |
1718.37 |
277.99 |
0 |
0 |
0 |
0 |
245.23 |
2392.85 |
2392.85 |
2392.85 |
1783.07 |
1783.07 |
1783.07 | ||
|
C3C2 |
M3 |
-106.37 |
-17.50 |
-17.44 |
17.44 |
-131.30 |
131.30 |
-152.12 |
-169.20 |
-169.20 |
-127.69 |
-247.05 |
-247.05 |
26.06 | |
|
M2 |
-83.47 |
-15.97 |
-14.27 |
14.27 |
-107.42 |
107.42 |
-122.52 |
-136.15 |
-136.15 |
-102.19 |
-199.51 |
-199.51 |
23.92 | ||
|
N |
829.70 |
116.54 |
11.24 |
-11.24 |
92.88 |
-92.88 |
1158.50 |
1147.70 |
1147.70 |
1120.95 |
949.05 |
949.05 |
755.86 | ||
|
二層 |
A2A1 |
M2 |
29.71 |
8.58 |
-20.92 |
20.92 |
-138.14 |
138.14 |
47.66 |
70.76 |
70.76 |
30.97 |
176.31 |
176.31 |
-111.03 |
|
M1 |
42.00 |
10.90 |
-20.92 |
20.92 |
-138.14 |
138.14 |
56.66 |
88.27 |
88.27 |
38.48 |
189.22 |
189.22 |
-98.11 | ||
|
N |
963.13 |
156.11 |
-19.61 |
19.61 |
-151.36 |
151.36 |
1374.31 |
1364.80 |
1364.80 |
1318.19 |
1156.93 |
1156.93 |
842.12 | ||
|
B2B1 |
M2 |
48.68 |
8.85 |
-31.73 |
31.73 |
-209.43 |
209.43 |
70.81 |
106.71 |
106.71 |
31.19 |
268.79 |
268.79 |
-166.83 | |
|
M1 |
49.51 |
9.32 |
-31.73 |
31.73 |
-209.43 |
209.43 |
72.46 |
108.26 |
108.26 |
32.74 |
269.81 |
269.81 |
-165.80 | ||
|
N |
2194.35 |
371.14 |
0 |
0 |
0 |
0 |
3152.82 |
3074.88 |
3074.88 |
3074.88 |
2284.72 |
2284.72 |
2284.72 | ||
|
C2C1 |
M2 |
-60.85 |
-14.49 |
-20.92 |
20.92 |
-138.14 |
138.14 |
-93.31 |
-115.16 |
-115.16 |
-65.37 |
-209.04 |
-209.04 |
78.29 | |
|
M1 |
-82.41 |
-18.05 |
-20.92 |
20.92 |
-138.14 |
138.14 |
-124.16 |
-145.27 |
-145.27 |
-95.48 |
-231.44 |
-231.44 |
55.89 | ||
|
N |
1081.31 |
155.42 |
19.61 |
-19.61 |
151.36 |
-151.36 |
1515.16 |
1505.86 |
1505.86 |
1459.19 |
1270.07 |
1270.07 |
955.24 | ||
框架柱内力組合（2）
|
樓層 |
杆件 |
内力 |
恒載 |
活載 |
風載 |
地震作用 |
恒 活 |
恒 活 風 |
恒 活 地 | ||||||
|
左風 |
右風 |
左震 |
右震 |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin |
︱M︱max |
Nmax |
Nmin | ||||||
|
底層 |
A1A0 |
M1 |
17.46 |
4.70 |
-32.40 |
32.40 |
-182.05 |
182.05 |
27.53 |
65.10 |
65.10 |
-12.10 |
208.35 |
208.35 |
-170.31 |
|
M0 |
13.48 |
3.33 |
-60.16 |
60.16 |
-338.10 |
338.10 |
20.84 |
91.73 |
91.73 |
-51.45 |
366.16 |
366.16 |
-337.08 | ||
|
N |
1223.70 |
194.84 |
-32.08 |
32.08 |
-226.26 |
226.26 |
1741.22 |
1738.47 |
1738.47 |
1662.12 |
1503.59 |
1503.59 |
1032.96 | ||
|
B1B0 |
M1 |
30.64 |
4.42 |
-48.69 |
48.69 |
-273.66 |
273.66 |
42.96 |
99.97 |
99.97 |
-15.91 |
316.14 |
316.14 |
-253.07 | |
|
M0 |
16.08 |
2.33 |
-65.34 |
65.34 |
-367.24 |
367.24 |
22.56 |
99.82 |
99.82 |
-55.69 |
398.48 |
398.48 |
-365.37 | ||
|
N |
2675.99 |
465.34 |
0 |
0 |
0 |
0 |
3862.66 |
3764.94 |
3764.94 |
3764.94 |
2792.31 |
2792.31 |
2792.31 | ||
|
C1C0 |
M1 |
-39.45 |
-8.55 |
-32.40 |
32.40 |
-182.05 |
182.05 |
-59.31 |
-96.07 |
-96.07 |
-18.96 |
-231.31 |
-231.31 |
147.36 | |
|
M0 |
-20.72 |
-4.63 |
-60.16 |
60.16 |
-338.10 |
338.10 |
-31.35 |
-101.96 |
-101.96 |
41.22 |
-373.74 |
-373.74 |
329.51 | ||
|
N |
1330.11 |
193.80 |
32.08 |
-32.08 |
226.26 |
-226.26 |
1867.45 |
1864.93 |
1864.93 |
1788.58 |
1605.24 |
1605.24 |
1134.62 | ||
框架柱内力組合（3）
|
層次 |
杆件 |
截面 |
M(KN-m) |
選筋 |
實配As | |||
|
頂層 |
A5B5 |
A5端 |
84.26 |
0.060 |
0.062 |
392 |
2φ20 |
628 |
|
B5端 |
125.47 |
0.089 |
0.094 |
594 |
2φ20 |
628 | ||
|
B5C5 |
B5端 |
130.29 |
0.093 |
0.097 |
618 |
2φ20 |
628 | |
|
C5端 |
90.63 |
0.065 |
0.067 |
423 |
2φ20 |
628 | ||
|
五層 |
A4B4 |
A4端 |
204.70 |
0.145 |
0.158 |
1003 |
2φ25 2φ20 |
1610 |
|
B4端 |
307.56 |
0.219 |
0.250 |
1586 |
4φ25 |
1964 | ||
|
B4C4 |
B4端 |
340.48 |
0.242 |
0.282 |
1788 |
4φ25 |
1964 | |
|
C4端 |
207.58 |
0.148 |
0.161 |
1018 |
2φ20 2φ25 |
1610 | ||
|
四層 |
A3B3 |
A3端 |
260.41 |
0.185 |
0.207 |
1310 |
2φ20 2φ25 |
1610 |
|
B3端 |
322.11 |
0.229 |
0.264 |
1674 |
4φ25 |
1964 | ||
|
B3C3 |
B3端 |
354.46 |
0.252 |
0.296 |
1877 |
4φ25 |
1964 | |
|
C3端 |
304.95 |
0.217 |
0.248 |
1570 |
2φ20 2φ25 |
1610 | ||
|
三層 |
A2B2 |
A2端 |
358.20 |
0.184 |
0.205 |
1298 |
2φ18 2φ22 |
1269 |
|
B2端 |
260.74 |
0.186 |
0.207 |
1312 |
4φ22 |
1520 | ||
|
B2C2 |
B2端 |
298.88 |
0.213 |
0.242 |
1534 |
4φ22 |
1520 | |
|
C2端 |
301.34 |
0.214 |
0.244 |
1549 |
4φ22 |
1520 | ||
|
二層 |
A1B1 |
A1端 |
314.43 |
0.224 |
0.257 |
1627 |
2φ22 2φ25 |
1742 |
|
B1端 |
306.46 |
0.218 |
0.249 |
1579 |
4φ25 |
1964 | ||
|
B1C1 |
B1端 |
339.11 |
0.241 |
0.281 |
1780 |
4φ25 |
1964 | |
|
C1端 |
352.02 框架梁支座處截面配筋計算 |
0.250 |
0.293 |
1860 |
4φ25 |
1964 |
|
層次 |
杆件 |
M (KN-m) |
bf’ (m) |
hf’ (m) |
選筋 |
實配As | ||||
|
頂層 |
A5B5 |
97.30 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0072 |
0.996 |
441 |
2φ18 |
509 |
|
B5C5 |
88.38 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0065 |
0.997 |
400 |
2φ18 |
509 | |
|
五層 |
A4B4 |
190.98 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0142 |
0.993 |
868 |
2φ16 2φ22 |
1162 |
|
B4C4 |
336.82 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0250 |
0.987 |
1539 |
4φ22 |
1520 | |
|
四層 |
A3B3 |
197.10 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0146 |
0.993 |
896 |
2φ16 2φ22 |
1162 |
|
B3C3 |
319.03 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0236 |
0.988 |
1457 |
4φ22 |
1520 | |
|
三層 |
A2B2 |
68.50 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0051 |
0.998 |
310 |
2φ16 |
402 |
|
B2C2 |
172.30 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0128 |
0.994 |
782 |
4φ16 |
804 | |
|
二層 |
A1B1 |
85.40 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0063 |
0.997 |
387 |
2φ16 |
402 |
|
B1C1 |
185.20 |
2.4 |
0.12 |
2075.04 |
0.0137 |
0.993 |
841 |
4φ16 |
804 |
框架梁跨中截面培筋計算
|
層次 |
杆件 |
支座 |
V(kn) |
驗算截面 0.25fcbh0>V |
剪跨比λ（λ≦3） |
0.07 fcbh0（kn）及 |
選筋 |
實配 | |
|
頂層 |
A5B5 |
A5 |
114.21 |
界面符合條件 |
- |
125.13 |
構造配筋 |
φ6@350 |
0.163 |
|
B5 |
140.37 |
界面符合條件 |
- |
125.13 |
0.067 |
φ6@350 |
0.163 | ||
|
B5C5 |
B5 |
139.71 |
界面符合條件 |
- |
125.13 |
0.065 |
φ6@350 |
0.163 | |
|
C5 |
115.01 |
界面符合條件 |
- |
125.13 |
構造配筋 |
φ6@350 |
0.163 | ||
|
五層 |
A4B4 |
A4 |
170.79 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.487 |
φ8@200 |
0.505 |
|
B4 |
318.19 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
1.272 |
φ10@120 |
1.310 | ||
|
B4C4 |
B4 |
344.39 |
界面符合條件 |
2.86 |
82.00 |
0.398 |
φ10@100 |
1.570 | |
|
C4 |
255.03 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.936 |
φ8@100 |
1.010 | ||
|
四層 |
A3B3 |
A3 |
180.21 |
界面符合條件 |
3 |
82.00 |
0.537 |
φ8@180 |
0.561 |
|
B3 |
318.07 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
1.271 |
φ10@120 |
1.310 | ||
|
B3C3 |
B3 |
345.36 |
界面符合條件 |
2.86 |
79.44 |
1.403 |
φ10@100 |
1.570 | |
|
C3 |
254.90 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.935 |
φ8@100 |
1.010 | ||
|
三層 |
A2B2 |
A2 |
138.96 |
界面符合條件 |
0 |
125.13 |
0.061 |
φ6@350 |
0.163 |
|
B2 |
161.87 |
界面符合條件 |
0 |
125.13 |
0.163 |
φ6@350 |
0.163 | ||
|
B2C2 |
B2 |
263.02 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.978 |
φ8@100 |
1.010 | |
|
C2 |
176.57 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.518 |
φ8@190 |
0.532 | ||
|
二層 |
A1B1 |
A1 |
153.93 |
界面符合條件 |
0 |
125.13 |
0.128 |
φ6@350 |
0.163 |
|
B1 |
183.20 |
界面符合條件 |
0 |
125.13 |
0.258 |
φ6@220 |
0.259 | ||
|
B1C1 |
B1 |
287.17 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
1.089 |
φ10@140 |
1.120 | |
|
C1 |
191.59 |
界面符合條件 |
3 |
79.44 |
0.598 |
φ8@160 |
0.630 | ||
|
框架梁斜截面承載計算 |
|
層次 |
杆件 |
M (Kn-m) |
N (Kn) |
(mm) |
(mm) |
ei=e0 ea (mm) |
(mm) |
(mm) |
判别大、小偏心 |
As=As’ |
選筋 |
實配 | ||
|
五層 |
A5A4 |
︱M︱max |
142.12 |
234.51 |
606 |
0 |
606 |
871 |
47.4 |
大 |
0084 |
471 |
2φ18 |
509 |
|
Nmax |
110.74 |
306.64 |
361 |
0 |
361 |
626 |
61.9 |
大 |
0.40 |
172 | ||||
|
Nmin |
43.50 |
205.72 |
211 |
0 |
211 |
476 |
41.6 |
大 |
0.074 |
-85 | ||||
|
B5B4 |
︱M︱max |
92.62 |
434.34 |
213 |
0 |
213 |
478 |
87.7 |
大 |
0.155 |
-113 |
2φ16 |
402 | |
|
Nmax |
21.40 |
611.74 |
35 |
16 |
51 |
316 |
123.6 |
大 |
0.219 |
-697 | ||||
|
Nmin |
84.46 |
434.34 |
194 |
0 |
194 |
459 |
87.7 |
大 |
0.155 |
-163 | ||||
|
C5C4 |
︱M︱max |
154.44 |
294.37 |
525 |
0 |
525 |
790 |
59.5 |
大 |
.0105 |
456 |
2φ18 |
509 | |
|
Nmax |
154.12 |
301.09 |
512 |
0 |
512 |
777 |
60.8 |
大 |
0.108 |
444 | ||||
|
Nmin |
77.62 |
201.83 |
385 |
0 |
385 |
650 |
40.8 |
大 |
0.072 |
129 | ||||
|
四層 |
A4A3 |
︱M︱max |
192.98 |
521.21 |
370 |
0 |
370 |
635 |
105.3 |
大 |
0.186 |
390 |
2φ20 |
628 |
|
Nmax |
120.86 |
654.28 |
185 |
0 |
185 |
450 |
132.2 |
大 |
0.234 |
-196 | ||||
|
Nmin |
26.25 |
426.24 |
62 |
13 |
75 |
340 |
86.1 |
大 |
0.152 |
-473 | ||||
|
B4B3 |
︱M︱max |
175.33 |
1108.40 |
158 |
1 |
159 |
425 |
223.9 |
大 |
0.396 |
-192 |
2φ16 |
402 | |
|
Nmax |
30.27 |
1531.06 |
20 |
18 |
38 |
303 |
309.3 |
小 |
0.554 |
-1031 | ||||
|
Nmin |
129.33 |
1108.40 |
117 |
6 |
123 |
388 |
223.9 |
大 |
0.396 |
-439 | ||||
|
C4C3 |
︱M︱max |
244.94 |
582.18 |
421 |
0 |
421 |
686 |
117.6 |
大 |
0.208 |
636 |
2φ20 |
628 | |
|
Nmax |
185.75 |
730.44 |
254 |
0 |
254 |
519 |
147.6 |
大 |
0.261 |
125 | ||||
|
Nmin |
62.97 |
487.21 |
129 |
5 |
134 |
399 |
98.4 |
大 |
0.174 |
-346 |
框架柱配筋計算（1）
|
層次 |
杆件 |
M (Kn-m) |
N (Kn) |
(mm) |
(mm) |
ei=e0 ea (mm) |
(mm) |
(mm) |
判别大、小偏心 |
As=As’ |
選筋 |
實配 | ||
|
三層 |
A3A2 |
︱M︱max |
206.49 |
824.47 |
250 |
0 |
250 |
515 |
166.6 |
大 |
0.295 |
169 |
2φ16 |
402 |
|
Nmax |
97.66 |
1003.31 |
97 |
9 |
106 |
371 |
202.7 |
大 |
0.359 |
-566 | ||||
|
Nmin |
66.61 |
631.28 |
106 |
8 |
114 |
378 |
127.5 |
大 |
0.226 |
-473 | ||||
|
B3B2 |
︱M︱max |
224.00 |
1783.07 |
126 |
5 |
131 |
396 |
360.2 |
小 |
0.639 |
115 |
2φ16 |
402 | |
|
Nmax |
55.26 |
2451.23 |
24 |
18 |
42 |
305 |
495.2 |
小 |
0.847 |
-143 | ||||
|
Nmin |
162.55 |
1783.07 |
91 |
9 |
100 |
366 |
360.2 |
小 |
0.655 |
-269 | ||||
|
C3C2 |
︱M︱max |
241.05 |
949.05 |
254 |
0 |
254 |
519 |
191.7 |
大 |
0.339 |
288 |
2φ16 |
402 | |
|
Nmax |
152.12 |
1158.80 |
131 |
5 |
136 |
401 |
234.1 |
大 |
0.414 |
-332 | ||||
|
Nmin |
26.06 |
755.86 |
34 |
16 |
50 |
316 |
152.7 |
大 |
0.270 |
-796 | ||||
|
二層 |
A2A1 |
︱M︱max |
189.22 |
1156.95 |
164 |
1 |
165 |
429 |
233.7 |
大 |
0.414 |
-133 |
2φ16 |
402 |
|
Nmax |
65.66 |
1374.31 |
48 |
15 |
63 |
327 |
277.6 |
大 |
0.491 |
-826 | ||||
|
Nmin |
11.03 |
842.12 |
132 |
4 |
136 |
401 |
170.1 |
大 |
0.301 |
-403 | ||||
|
B2B1 |
︱M︱max |
269.81 |
2284.72 |
118 |
6 |
124 |
389 |
461.6 |
小 |
0.730 |
956 |
4φ20 |
1256 | |
|
Nmax |
72.46 |
3152.82 |
23 |
18 |
43 |
306 |
636.9 |
小 |
0.894 |
1109 | ||||
|
Nmin |
166.83 |
2284.72 |
73 |
12 |
85 |
350 |
461.6 |
小 |
0.766 |
317 | ||||
|
C2C1 |
︱M︱max |
231.44 |
1270.07 |
182 |
0 |
182 |
447 |
256.6 |
大 |
0.454 |
83 |
2φ16 |
402 | |
|
Nmax |
124.16 |
1515.16 |
82 |
11 |
93 |
357 |
306.1 |
大 |
0.542 |
-503 | ||||
|
Nmin |
78.29 |
955.24 |
82 |
11 |
93 |
357 |
193.0 |
大 |
0.342 |
-646 |
框架柱配筋計算（2）
|
層次 |
杆件 |
M (Kn-m) |
N (Kn) |
(mm) |
(mm) |
ei=e0 ea (mm) |
(mm) |
(mm) |
判别大、小偏心 |
As=As’ |
選筋 |
實配 | ||
|
底層 |
A1A0 |
︱M︱max |
366.16 |
1504.59 |
244 |
0 |
244 |
509 |
303.8 |
大 |
0.538 |
873 |
2φ25 |
982 |
|
Nmax |
27.53 |
1741.22 |
16 |
18 |
34 |
299 |
351.8 |
小 |
0.701 |
-1209 | ||||
|
Nmin |
337.09 |
1032.97 |
326 |
0 |
326 |
591 |
208.7 |
大 |
0.309 |
822 | ||||
|
B1B0 |
︱M︱max |
398.48 |
2792.31 |
143 |
3 |
146 |
411 |
564.1 |
小 |
0.755 |
2463 |
5φ25 |
2454 | |
|
Nmax |
4296 |
3862.66 |
11 |
19 |
30 |
295 |
780.3 |
小 |
0.937 |
2149 | ||||
|
Nmin |
365.21 |
2792.31 |
131 |
5 |
136 |
400 |
564.1 |
小 |
0.763 |
2267 | ||||
|
C1C0 |
︱M︱max |
373.74 |
1605.24 |
233 |
0 |
233 |
498 |
324.3 |
小 |
0.568 |
951 |
2φ25 |
982 | |
|
Nmax |
59.31 |
1867.45 |
32 |
17 |
49 |
313 |
377.3 |
小 |
0.729 |
-895 | ||||
|
Nmin |
329.51 |
1134.62 |
290 |
0 |
290 |
555 |
229.2 |
大 |
0.406 |
725 |
框架柱配筋計算（3）
|
層次 |
杆件 |
恒載 |
活載 |
風載 |
地震 |
恒 活 |
恒 活 風 |
恒 活 地 |
剪力設計值 |
截面驗算0.25fcbh0>V |
配筋 | |
|
五層 |
A5A4 |
44.76 |
9.11 |
2.96 |
28.53 |
66.47 |
68.08 |
81.83 |
81.83 |
截面符合條件 |
-0.540 |
φ8@200 |
|
B5B4 |
6.27 |
0.52 |
4.49 |
42.26 |
8.25 |
13.49 |
53.36 |
53.36 |
截面符合條件 |
-0.700 |
φ8@200 | |
|
C5C4 |
57.62 |
10.49 |
2.96 |
28.53 |
83.83 |
85.15 |
95.65 |
95.65 |
截面符合條件 |
-0.463 |
φ8@200 | |
|
四層 |
A4A3 |
49.55 |
8.65 |
6.44 |
53.23 |
71.57 |
77.42 |
113.77 |
113.77 |
截面符合條件 |
-0.361 |
φ8@200 |
|
B4B3 |
12.57 |
0.92 |
9.76 |
80.70 |
16.37 |
27.79 |
102.46 |
102.46 |
截面符合條件 |
-0.424 |
φ8@200 | |
|
C4C3 |
79.73 |
11.85 |
6.44 |
53.23 |
112.27 |
117.44 |
146.19 |
146.19 |
截面符合條件 |
-0.179 |
φ8@200 | |
|
三層 |
A3A2 |
33.78 |
6.89 |
9.61 |
72.34 |
50.18 |
60.18 |
117.91 |
117.91 |
截面符合條件 |
-0.338 |
φ8@200 |
|
B3B2 |
20.78 |
2.95 |
14.57 |
109.67 |
29.07 |
45.78 |
143.89 |
143.89 |
截面符合條件 |
-0.192 |
φ8@200 | |
|
C3C2 |
10.14 |
10.14 |
9.61 |
72.34 |
83.22 |
92.53 |
143.78 |
143.78 |
截面符合條件 |
-0.192 |
φ8@200 | |
|
二層 |
A2A1 |
21.73 |
5.9 |
12.68 |
83.72 |
34.34 |
48.19 |
117.68 |
117.68 |
截面符合條件 |
-0.349 |
φ8@200 |
|
B2B1 |
29.75 |
5.51 |
19.23 |
126.93 |
43.41 |
65.14 |
173.41 |
173.41 |
截面符合條件 |
-0.026 |
φ8@200 | |
|
C2C1 |
43.41 |
9.86 |
12.68 |
81.72 |
65.90 |
78.91 |
141.82 |
141.82 |
截面符合條件 |
-0.203 |
φ8@200 | |
|
底層 |
A1A0 |
5.98 |
1.54 |
17.80 |
100.03 |
9.27 |
30.12 |
117.37 |
117.37 |
截面符合條件 |
-0.341 |
φ8@200 |
|
B1B0 |
8.98 |
1.30 |
21.93 |
123.25 |
12.60 |
38.42 |
146.01 |
146.01 |
截面符合條件 |
-0.180 |
φ8@200 | |
|
C1C0 |
11.57 |
2.53 |
17.80 |
100.03 |
17.43 |
38.08 |
123.62 |
123.62 |
截面符合條件 |
-0.305 |
φ8@200 |
框架柱剪力組合及配筋計算
(六)框架軸壓比驗算
内力組合後最大軸壓力設計值N=3862.66kN,而框架柱的全截面面積AC=0.45×0.6＝0.27m2
C35混凝土抗壓強度設計值fC=17.5N/mm2=17500kN/m2
軸壓比n=0.82<0.9
|
樓層 |
底層 |
二層 |
三層 |
四層 |
五層 | |||||
|
杆件 |
A1A0 |
B1B0 |
A2A1 |
B2B1 |
A3A2 |
B3B2 |
A4A3 |
B4B3 |
A5A4 |
B5B4 |
|
hj(m) |
5.2 |
5.2 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
3.3 |
|
i(kN·m) |
4.91×104 |
4.91×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
7.73×104 |
|
K |
1.75 |
3.14 |
0.96 |
1.91 |
0.96 |
1.91 |
0.96 |
1.91 |
0.96 |
1.91 |
|
α |
0.58 |
0.71 |
0.32 |
0.49 |
0.32 |
0.49 |
0.32 |
0.49 |
0.32 |
0.49 |
|
Djk(kN/m) |
12638 |
15471 |
27257 |
41738 |
27257 |
41738 |
27257 |
41738 |
27257 |
41738 |
|
∑Djk(kN/m) |
40747 |
96252 |
96252 |
96252 |
96252 | |||||
|
風載VFj(kN) |
57.53 |
44.59 |
33.78 |
22.64 |
10.42 | |||||
|
地震VFj(kN) |
323.30 |
294.36 |
254.34 |
187.16 |
100.32 | |||||
|
風載△uj(m) |
1.41×10－3 |
4.63×10－3 |
3.51×10－3 |
2.35×10－3 |
1.08×10－3 | |||||
|
地震△uj(m) |
7.93×10－3 |
3.06×10－3 |
2.64×10－3 |
1.94×10－3 |
1.04×10－3 | |||||
小于三級抗震等級下框架柱的軸壓比限值，側移驗算皆滿足要求。
四、基礎設計
（一）基礎采用柱下獨立基礎
由于基礎為偏心受壓，故基礎地面采用矩形，長邊與彎矩作用方向平行。
A柱C柱兩個邊柱荷載大緻相等，故采用同一基礎。C柱受力稍大，從C柱内力設計值計算
地基承載力設計值為f=200kN/m2.基礎混凝土強度采用C20,墊層采用C7.5厚度為100mm，采用I級鋼筋。
B柱各内力設計值：N=3862.66kN·m M=42.96kN·m V=116.36kN
C柱各内力設計值：N=160574kN·m M=354.33kN·m V=137.43kN
基礎梁尺寸選用250×600
（二）B柱下獨立基礎設計
基礎梁傳來荷載 0.25×0.6×7.5×25＝28.13kN
五、樓梯設計
設計資料：層高3.3m，踏步尺寸150×300mm2,采用混凝土等級為C20，鋼筋I級，樓梯均布活荷載标準值q=2.0kN/m2
1.樓梯闆計算
闆傾斜度tgα=150/300=0.5 cosα=0.894，取1m闆帶計算
為期幾個月的畢業設計已經結束。在這段時間中，得到了老師的耐心指導、同學的熱情幫助，自己也通過不懈的努力，完成了設計任務。通過這次設計，初步掌握了建築結構設計過程，對于框架結構設計和一些工程構造要求也有了進一步的了解，鞏固了以前所學習的基礎理論知識。本着施工方便、經濟合理的原則，本設計嚴格遵守現行規範要求，同時盡力保證設計與施工相結合。
最後，衷心感謝我的指導教師**老師！
學生姓名：***
日 期：***
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