腳手架拆除工程規範?編 制 說 明一、編制依據，我來為大家科普一下關于腳手架拆除工程規範?以下内容希望對你有幫助!

腳手架拆除工程規範

編 制 說 明

一、編制依據

1、XX設計研究總院提供的施工圖及有關圖紙會審記錄。

2、國家現行的各種施工及驗收規範、技術規程與質量檢驗評定标準。

3、已經監理工程師審核的**街10#地塊改建工程施工組織設計。

第一章 工 程 概 況

本工程位于XX市**區，北鄰**路，南鄰**橋，東側與**街*号地塊相鄰。

建設用地面積為23266.00m2，由11幢16~20層高層建築組成，總建築面積為94502.59 m2，其中地下室面積為10806.54 m2。

建築高度：50.050 m ~65.050 m。

建築層高：地下一層：機動車庫及設備用房4.80 m，非機動車庫4.20 m；一層4.50 m；二層4.80 m；三層4.50 m；四層以上3.00 m。

根據建築物平面布置及高度、現場施工條件和施工進度及結構層不同變化的特點，采用搭設落地式鋼管腳手架及普通槽鋼懸挑式腳手架相結合。采用施工塔吊、人貨電梯和懸挑裝拆式卸料鋼平台作為垂直運輸的卸料平台。

第二章 腳手架的安裝及拆除

第一節 外腳手架搭設要求

一、材料要求：鋼管采用Ф48㎜、壁厚3.5㎜的熱紮鋼管。鋼管不得嚴重鏽蝕、彎曲、變形，并刷油漆做防腐處理，扣件采用标準型的回轉扣件、直角扣和對接，不得采用嚴重鏽蝕或螺紋已被咬口的扣件。型鋼采用14B＃普通槽鋼，并做防腐處理。

二、搭設要求：根據本工程特點高層1～3層總體均采用落地式鋼管腳手架。砼硬地坪基礎，軸線以外的腳手架外立杆外側50㎝處設置截面不小于深20㎝，寬40㎝的排水溝，立杆橫方向距離為1.8m，裡立杆離牆面25㎝，立杆排距為1m，步距1.8m,落地立杆垂直穩放在20㎝×20㎝厚5㎝的木枋或砼預制塊上，設縱橫相連的掃地杆。裡外兩根大橫杆設在立杆内側，小橫杆中間設二根擱栅。在架體的邊緣及轉角1m範圍内和水平每6m以内，垂直一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用Ф48鋼管預埋于梁上，再用鋼管扣件連結。腳手闆滿鋪。四角綁紮。外立杆内側腳手闆上30㎝設踢腳杆，踢腳杆下部采用黃黑相間的踢腳闆。1.2m高處設防護欄杆，防護欄杆内側采用密目式安全網封閉。剪刀撐從轉角處開始由下而上水平6m以内設一組，左右連續設置，杆件設在外立杆與小橫杆交叉點上，與地面成45°～60°角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地杆件用6㎝長鋼管，右側第一根落地杆用4m長鋼管，每組相同設置，搭接點用d三隻回轉扣，搭接長度不少于1m。

四～二十層，搭設懸挑式腳手架，立杆間距1.5m,排距1.0m,裡外二根大橫杆設在立杆内側,小橫杆中間設二根擱栅,裡立杆離牆面20㎝。步距1.8m每隔四個樓層或五個樓層懸挑一次（計算書中按五個樓層計算），設3m長16＃槽鋼懸挑梁（伸出牆面1.4m）每1.5m設一組，懸挑梁扣在二個Ф16預埋鋼筋内再壓上鐵腳壓闆，用兩顆螺絲擰緊（搭設方法見懸挑式腳手架圖），陽台處采用3.5m長槽鋼，陽台轉角處設5.5m長16A＃槽鋼懸挑梁（挑出樓闆梁3m）。在建築物轉角處及陽台轉角采用直徑為14z的鋼絲繩向上斜拉，鋼絲繩與牆面夾角不小于60°角，部分槽鋼達不到要求者(樓梯間側)也用鋼絲繩向上斜拉，懸挑梁踢腳杆、防護欄杆、腳手闆、密目式安全網、拉結點剪刀撐設置及擋腳闆同落地式鋼管腳手架相同。懸挑式腳手架與建築物間距大于20㎝處，鋪設站人闆。遇到臨邊，也應設置相應的防護。屋頂構築物部分在屋面上搭設落地式腳手架。

第二節 内腳手架及磚架搭設

當層高大于3.6m時，搭設内滿堂腳手架，腳手架的所有立杆間距均不得大于2m，縱橫杆在地面30上設一道，以上每隔1.5設一道(根據實際調整)，操作層的擱栅間距不得大于40㎝，滿鋪腳手闆，用14号鉛絲四角紮牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾角為45°～60°角。

磚砌架采用将鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管與鋼筋凳用鉛絲紮牢，鋼管間距不得大于40㎝，上滿鋪腳手闆，用鉛絲四角紮牢。

第三節 通道口防護及欄杆防護

（根據實際情況改編）

一、在通道口，施工電梯口等處均搭設防護棚，棚寬大于道口，兩端各長出1m，垂直高度大于2.5m,棚頂采用腳手闆鋪設二層,二層間距大于30㎝。

二、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚。

三、底層非進入建築通道口的地方采取禁止出入（通行）措施和設

置禁行标志。

四、在基坑支護時，基坑頂設1.2m高防護欄杆,樓梯間及洞口周邊均設防護欄杆并挂好安全網.

五、各類防護棚要有單獨的支撐體系，牢固可靠安全。

第四節 腳手架搭設質量及驗收規定

一、腳手架驗收标準

1、節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到40～60N.m。

2、腳手架立杆垂直度偏差應≤1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：不大于50㎜。

3、縱向鋼立杆的水平偏差應≤1/250，且全架長的水平偏差值不大于50㎜。

4、第層滿鋪腳手闆，安全防護措施等應符合規範規定。

二、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格後，方允許投入使用或繼續使用。

1、搭設完畢後；

2、連續使用達到六個月；

3、施工中途停止作業超過15天，在重新使用前；

4、在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之後；

5、在使用過程中發現有顯著變形、沉降、拆除杆件和拉結以及安全隐患存在的情況時。

第五節 腳手架的使用規定

一、作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具數量）不得超過以下規定值：

施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的标準值，裝修腳手架取2kN/m2。

二、在外腳手架上不得堆放建築材料及建築垃圾。

三、嚴禁上架人員在架面上奔跑或退行。

四、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架闆上加墊器物或單塊腳手闆以增加操作高度。

五、作業中，禁止随意拆除腳手架的基本構架杆件，整體性杆件，連接緊固件和連牆件。确因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完成後及時予以恢複。

六、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄杆等不安全處休息。

七、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀登腳手架上下。

八、每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全的問題存在，在排除和解決後，方可開始作業，在作業中發現有不安全的情況和迹象時，應立即停止作業進行檢查。

九、每步腳手架完成之後，必須将架上剩餘材料物品移至上（下）步或室内。

第六節 腳手架的拆除

一、應有施工負責人召集技術、安全員、班組對腳手架整體進行仔細檢查後确定方案，才允許拆除。

二、要設置警戒區和警示标志（作業區）禁止外作業人員進入，地面應設警戒線、監護人員。

三、嚴格遵守拆除順序，由上而下，後搭先拆先搭後拆要一步一步依次進行，不準上下層同時作業。

四、服從統一指揮，上下呼應。

五、拆下的材料須用繩索和滑車往下傳遞或斜道往下運，不得亂扔亂抛，并分類堆放在指定的地點。

六、在拆除的過程中，最好不要中途換人，如必須換人時，應将拆除情況交待清楚，以免發生事故。

第三章 腳手架計算書

第一節 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

鋼管腳手架的計算參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（JGJ130-2001）。

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立杆采用單立管。

搭設尺寸為：立杆的縱距1.50米，立杆的橫距1.00米，立杆的步距1.80米。

采用的鋼管類型為

48×3.5。

施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手闆共鋪設8層。

懸挑水平鋼梁采用[16a号槽鋼U口水平，其中建築物外懸挑段長度1.40米，建築物内錨固段長度1.60米。

懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支杆與建築物拉結。

一、大橫杆的計算:

大橫杆按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫杆在小橫杆的上面。

按照大橫杆上面的腳手闆和活荷載作為均布荷載計算大橫杆的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫杆的自重标準值 P1=0.038kN/m

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷載标準值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m

靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038 1.2×0.050=0.106kN/m

活荷載的計算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m

大橫杆計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫杆計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.106 0.10×0.933)×1.5002=0.229kN.m

支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.106 0.117×0.933)×1.5002=-0.270kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

=0.270×106/5080.0=53.065N/mm2

大橫杆的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

靜荷載标準值q1=0.038 0.050=0.088kN/m

活荷載标準值q2=0.667kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.088 0.990×0.667)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.451mm

大橫杆的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫杆的計算:

小橫杆按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫杆在小橫杆的上面。

用大橫杆支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫杆的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫杆的自重标準值 P1=0.038×1.500=0.058kN

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN

活荷載标準值 Q=2.000×1.000×1.500/3=1.000kN

荷載的計算值 P=1.2×0.058 1.2×0.075 1.4×1.000=1.559kN

小橫杆計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫杆自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0002/8 1.559×1.000/3=0.525kN.m

=0.525×106/5080.0=103.438N/mm2

小橫杆的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫杆自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫杆自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷載标準值P=0.058 0.075 1.000=1.133kN

集中荷載标準值最不利分配引起的最大撓度

V2=1132.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.601mm

最大撓度和

V=V1 V2=1.621mm

小橫杆的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平杆與立杆連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

R —— 縱向或橫向水平杆傳給立杆的豎向作用力設計值；

1.荷載值計算

橫杆的自重标準值 P1=0.038×1.000=0.038kN

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN

活荷載标準值 Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN

荷載的計算值 R=1.2×0.038 1.2×0.113 1.4×1.500=2.281kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；

四、腳手架荷載标準值:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載标準值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的結構自重标準值(kN/m)；本例為0.1248

NG1 = 0.125×15.000=1.872kN

(2)腳手闆的自重标準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手闆，标準值為0.15

NG2 = 0.150×8×1.500×(1.000 0.200)/2=1.080kN

(3)欄杆與擋腳手闆自重标準值(kN/m)；本例采用欄杆、竹笆片腳手闆擋闆，标準值為0.15

NG3 = 0.150×1.500×8/2=0.900kN

(4)吊挂的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×15.000=0.112kN

經計算得到，靜荷載标準值 NG = NG1 NG2 NG3 NG4 = 3.964kN。

活荷載為施工荷載标準值産生的軸向力總和，内、外立杆按一縱距内施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載标準值 NQ = 2.000×2×1.500×1.000/2=3.000kN

風荷載标準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建築結構荷載規範》(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.600

Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建築結構荷載規範》(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.740

Us —— 風荷載體型系數：Us = 1.200

經計算得到，風荷載标準值Wk = 0.7×0.600×0.740×1.200 = 0.373kN/m2。

考慮風荷載時,立杆的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG 0.85×1.4NQ

風荷載設計值産生的立杆段彎矩 MW計算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 風荷載基本風壓标準值(kN/m2)；

la —— 立杆的縱距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的穩定性計算:

1.不考慮風荷載時,立杆的穩定性計算

其中 N —— 立杆的軸心壓力設計值，N=8.96kN；

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查

表得到0.19；

i —— 計算立杆的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定，u=1.50；

A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

—— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到

= 98.60

[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

不考慮風荷載時，立杆的穩定性計算

< [f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立杆的穩定性計算

其中N —— 立杆的軸心壓力設計值，N=8.33kN；

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；

i —— 計算立杆的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定；u = 1.50

A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW —— 計算立杆段由風荷載設計值産生的彎矩，MW = 0.216kN.m；

—— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到

= 134.13

[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

考慮風荷載時，立杆的穩定性計算

< [f],滿足要求!

六、連牆件的計算:

連牆件的軸向力計算值應按照下式計算：

Nl = Nlw No

其中 Nlw —— 風荷載産生的連牆件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 風荷載基本風壓标準值，wk = 0.373kN/m2；

Aw —— 每個連牆件的覆蓋面積内腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 連牆件約束腳手架平面外變形所産生的軸向力(kN)；No = 5.000

經計算得到 Nlw = 8.459kN，連牆件軸向力計算值 Nl = 13.459kN

連牆件軸向力設計值 Nf =

A[f]

其中

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l/i=180.00/1.58的結果查表得到

=0.50；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

經過計算得到 Nf = 49.788kN

Nf>Nl，連牆件的設計計算滿足要求!

七、懸挑梁的受力計算:

懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算

懸出端C受腳手架荷載N的作用，裡端B為與樓闆的錨固點，A為牆支點。

懸臂單跨梁計算簡圖

支座反力計算公式

支座彎矩計算公式

C點最大撓度計算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 1400mm，l = 1600mm，ml = 200mm，m2 = 1200mm；

水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。

受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2×3.96 1.4×3.00=8.96kN

水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

k=1.40/1.60=0.88

kl=0.20/1.60=0.13

k2=1.20/1.60=0.75

代入公式，經過計算得到

支座反力 RA=26.334kN

支座反力 RB=-7.799kN

最大彎矩 MA=12.743kN.m

抗彎計算強度 f=12.743×106/(1.05×108300.0)=112.061N/mm2

水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

受腳手架作用集中計算荷載 N=3.96 3.00=6.96kN

水平鋼梁自重計算荷載 q=21.95×0.0001×7.85×10=0.17kN/m

最大撓度 Vmax=5.433mm

按照《鋼結構設計規範》(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2800.0mm

水平支撐梁的最大撓度小于2800.0/400,滿足要求!

八、懸挑梁的整體穩定性計算:

水平鋼梁采用[16a号槽鋼U口水平,計算公式如下

其中

b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：

經過計算得到

b=570×10.0×63.0×235/(2400.0×160.0×235.0)=0.94

由于

b大于0.6，按照《鋼結構設計規範》(GB50017-2003)附錄B其值用

b'查表得到其值為0.754

經過計算得到強度

=12.74×106/(0.754×108300.00)=156.01N/mm2；

水平鋼梁的穩定性計算

< [f],滿足要求!

九、錨固段與樓闆連接的計算:

1.水平鋼梁與樓闆壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：

水平鋼梁與樓闆壓點的拉環受力R=7.799kN

水平鋼梁與樓闆壓點的拉環強度計算公式為

其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規範》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平鋼梁與樓闆壓點的拉環最小直徑 D=[7799×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm

水平鋼梁與樓闆壓點的拉環一定要壓在樓闆下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

2.水平鋼梁與樓闆壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：

錨固深度計算公式

其中 N —— 錨固力，即作用于樓闆螺栓的軸向拉力，N = 7.80kN；

d —— 樓闆螺栓的直徑，d = 20mm；

[fb] —— 樓闆螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；

h —— 樓闆螺栓在混凝土樓闆内的錨固深度，經過計算得到 h 要大于7798.96/(3.1416×20×1.5)=82.7mm。

3.水平鋼梁與樓闆壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式

其中 N —— 錨固力，即作用于樓闆螺栓的軸向拉力，N = 7.80kN；

d —— 樓闆螺栓的直徑，d = 20mm；

b —— 樓闆内的螺栓錨闆邊長，b=5d=100mm；

fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.31N/mm2；

經過計算得到公式右邊等于109.5kN

樓闆混凝土局部承壓計算滿足要求!

第二節 落地式扣件鋼管腳手架計算書

鋼管腳手架的計算參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（JGJ130-2001）。

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為14.5米，立杆采用單立管。

搭設尺寸為：立杆的縱距1.80米，立杆的橫距1.00米，立杆的步距1.80米。

采用的鋼管類型為

48×3.5 。

施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手闆共鋪設8層。

一、大橫杆的計算:

大橫杆按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫杆在小橫杆的上面。

按照大橫杆上面的腳手闆和活荷載作為均布荷載計算大橫杆的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫杆的自重标準值 P1=0.038kN/m

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷載标準值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m

靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038 1.2×0.050=0.106kN/m

活荷載的計算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m

大橫杆計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

大橫杆計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下:

跨中最大彎矩為

M1=(0.08×0.106 0.10×0.933)×1.8002=0.330kN.m

支座最大彎矩計算公式如下:

支座最大彎矩為

M2=-(0.10×0.106 0.117×0.933)×1.8002=-0.388kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

=0.388×106/5080.0=76.413N/mm2

大橫杆的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

靜荷載标準值q1=0.038 0.050=0.088kN/m

活荷載标準值q2=0.667kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677×0.088 0.990×0.667)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.009mm

大橫杆的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!

二、小橫杆的計算:

小橫杆按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫杆在小橫杆的上面。

用大橫杆支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫杆的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫杆的自重标準值 P1=0.038×1.800=0.069kN

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000×1.800/3=0.090kN

活荷載标準值 Q=2.000×1.000×1.800/3=1.200kN

荷載的計算值 P=1.2×0.069 1.2×0.090 1.4×1.200=1.871kN

小橫杆計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫杆自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0002/8 1.871×1.000/3=0.629kN.m

=0.629×106/5080.0=123.899N/mm2

小橫杆的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫杆自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載最大撓度計算公式如下:

小橫杆自重均布荷載引起的最大撓度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷載标準值P=0.069 0.090 1.200=1.359kN

集中荷載标準值最不利分配引起的最大撓度

V2=1359.120×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.921mm

最大撓度和

V=V1 V2=1.941mm

小橫杆的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平杆與立杆連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

R —— 縱向或橫向水平杆傳給立杆的豎向作用力設計值

1.荷載值計算

橫杆的自重标準值 P1=0.038×1.000=0.038kN

腳手闆的荷載标準值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN

活荷載标準值 Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN

荷載的計算值 R=1.2×0.038 1.2×0.135 1.4×1.800=2.728kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。

四、腳手架荷載标準值:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載标準值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的結構自重标準值(kN/m)；本例為0.1337

NG1 = 0.134×14.500=1.939kN

(2)腳手闆的自重标準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手闆，标準值為0.15

NG2 = 0.150×8×1.800×(1.000 0.250)/2=1.350kN

(3)欄杆與擋腳手闆自重标準值(kN/m)；本例采用欄杆、竹笆片腳手闆擋闆，标準值為0.15

NG3 = 0.150×1.800×8/2=1.080kN

(4)吊挂的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.800×14.500=0.130kN

經計算得到，靜荷載标準值 NG = NG1 NG2 NG3 NG4 = 4.499kN。

活荷載為施工荷載标準值産生的軸向力總和，内、外立杆按一縱距内施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到，活荷載标準值 NQ = 2.000×2×1.800×1.000/2=3.600kN

風荷載标準值應按照以下公式計算

其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建築結構荷載規範》(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.600

Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建築結構荷載規範》(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250

Us —— 風荷載體型系數：Us = 1.200

經計算得到，風荷載标準值Wk = 0.7×0.600×1.250×1.200 = 0.630kN/m2。

考慮風荷載時,立杆的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG 0.85×1.4NQ

不考慮風荷載時,立杆的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG 1.4NQ

風荷載設計值産生的立杆段彎矩 MW計算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 風荷載基本風壓标準值(kN/m2)；

la —— 立杆的縱距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的穩定性計算:

1.不考慮風荷載時,立杆的穩定性計算

其中 N —— 立杆的軸心壓力設計值，N=10.44kN；

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；

i —— 計算立杆的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定，u=1.50；

A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

—— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到

= 114.91

[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

不考慮風荷載時，立杆的穩定性計算

< [f],滿足要求!

2.考慮風荷載時,立杆的穩定性計算

其中 N —— 立杆的軸心壓力設計值，N=9.68kN；

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；

i —— 計算立杆的截面回轉半徑，i=1.58cm；

l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k —— 計算長度附加系數，取1.155；

u —— 計算長度系數，由腳手架的高度确定；u = 1.50

A —— 立杆淨截面面積，A=4.89cm2；

W —— 立杆淨截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW —— 計算立杆段由風荷載設計值産生的彎矩，MW = 0.437kN.m；

—— 鋼管立杆受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到

= 192.66

[f] —— 鋼管立杆抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2；

考慮風荷載時，立杆的穩定性計算

< [f],滿足要求!

六、最大搭設高度的計算:

不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

其中 NG2K —— 構配件自重标準值産生的軸向力，NG2K = 2.561kN；

　NQ —— 活荷載标準值，NQ = 3.600kN；

　gk —— 每米立杆承受的結構自重标準值，gk = 0.134kN/m；

經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 65.512米。

腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 [H] = 50.000米。

考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

其中 NG2K —— 構配件自重标準值産生的軸向力，NG2K = 2.561kN；

NQ —— 活荷載标準值，NQ = 3.600kN；

　gk —— 每米立杆承受的結構自重标準值，gk = 0.134kN/m；

　Mwk —— 計算立杆段由風荷載标準值産生的彎矩，Mwk = 0.367kN.m；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 21.490米。

七、連牆件的計算:

連牆件的軸向力計算值應按照下式計算：

Nl = Nlw No

其中 Nlw —— 風荷載産生的連牆件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 風荷載基本風壓标準值，wk = 0.630kN/m2；

Aw —— 每個連牆件的覆蓋面積内腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；

No —— 連牆件約束腳手架平面外變形所産生的軸向力(kN)；No = 5.000

經計算得到 Nlw = 17.146kN，連牆件軸向力計算值 Nl = 22.146kN

連牆件軸向力設計值 Nf =

A[f]

其中

—— 軸心受壓立杆的穩定系數,由長細比 l/i=25.00/1.58的結果查表得到

=0.96；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

經過計算得到 Nf = 96.246kN

Nf>Nl，連牆件的設計計算滿足要求!

八、立杆的地基承載力計算:

立杆基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

p ≤ fg

其中 p —— 立杆基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 41.76

N —— 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.44

A —— 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 105.00

地基承載力設計值應按下式計算

fg = kc × fgk

其中 kc —— 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00

fgk —— 地基承載力标準值；fgk = 105.00

地基承載力的計算滿足要求!

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